高層建筑施工PPTPPT課件.ppt

1 高層建筑施工 2 緒論 高層建筑的定義1972國際高層建筑會議第一類高層建筑 9 16層 最高到50m 第二類高層建筑 17 25層 最高到75m 第三類高層建筑 26 40層 最高到100m 超高層建筑 40層以上 高度100m以上 民用建筑設(shè)計通則 JGJ137 87 10以上的住宅及總高度超過24m的公共建筑及綜合建筑 3 高層建筑的發(fā)展我國古代 高塔磚砌或木制的筒體結(jié)構(gòu)高層框架結(jié)構(gòu)國外古代 磚石承重結(jié)構(gòu)壁厚 使用空間小 近代高層建筑 框架結(jié)構(gòu) 鋼 鋼筋混凝土 剪力墻 鋼支撐 筒體 4 高層建筑施工技術(shù)發(fā)展基礎(chǔ)工程 支護(hù)技術(shù) 鋼板樁混凝土灌注樁地下連續(xù)墻深層攪拌水泥土樁土釘支護(hù)施工工藝 支撐形式 內(nèi)部鋼管支撐外部土錨拉固土錨桿 鉆孔 灌漿 預(yù)應(yīng)力張拉工藝樁基礎(chǔ) 預(yù)制打入樁混凝土灌注樁 大直徑鉆孔灌注樁結(jié)構(gòu)工程 大模板 爬升模板 滑升模板高層鋼結(jié)構(gòu) 5 2 地下水控制與基坑開挖 地下水控制邊坡穩(wěn)定基坑土方開挖 6 2 1地下水控制 為什么必須進(jìn)行地下水控制 補(bǔ)償性基礎(chǔ)地下水位較高的軟土地區(qū)流砂邊坡失穩(wěn)地基承載力下降降水 集水明排和井點降水截水回灌 7 補(bǔ)償性基礎(chǔ) compensatedfoundation 又稱浮基礎(chǔ) 在結(jié)構(gòu)設(shè)計中使建筑物的重量約等于建筑位置挖去土重 包括水重 的基礎(chǔ) 當(dāng)建筑物的重量等于挖去的土重時 稱 全補(bǔ)償性基礎(chǔ) 此時土中的應(yīng)力無變化 如挖去的土重只相當(dāng)于建筑物的部分重量時 稱 部分補(bǔ)償性基礎(chǔ) 可減少建筑物的沉降 充分利用地下空間 由于開挖較深 施工較困難 需考慮基坑的支護(hù)結(jié)構(gòu) 降低地下水 防止坑底隆起和管涌等問題 高層建筑中常用 8 水在土中滲流的基本規(guī)律達(dá)西定律 v Q A k H L ki一維滲流情況 圖2 1 Q k H L A滲透系數(shù) k m d cm s 滲流 流線 層流 紊流 物理意義 透水性滲流速度v m d cm s v Q A k H L 或v ki水力梯度 i H L兩個問題 A L v適用于砂及其他較細(xì)顆粒的土中 孔隙較大時產(chǎn)生紊流 Ip特別大的粘土 v k i i 一 地下水的基本特性 9 等壓流線與流網(wǎng)水在土中穩(wěn)定滲流 水流情況不隨時間而變 土的孔隙比和飽和度不變 流入任意單元體的水量等于自單元體流出的水量以保持平衡 地下水頭值相等的點連成的面 稱為 等水頭面 在平面或剖面上表現(xiàn)為 等水頭線 等勢線 等壓流線 由等壓流線與流線所組成的網(wǎng)稱為 流網(wǎng) 等壓流線與流線正交 潛水與層間水 圖2 4 P9潛水 從地表至第一層不透水層之間含水層中所含的水 水無壓力 重力水 層間水 夾于兩不透水層之間含水層中所含的水 無壓層間水和承壓層間水 10 二 動水壓力和流砂 動水壓力單位體積土中土顆粒骨架所受到的壓力總和 kN m3 GD T Wi 圖2 5動水壓力原理圖P10 流砂產(chǎn)生條件 GD W多發(fā)生在顆粒級配均勻而細(xì)的粉 細(xì)砂等砂性土中 粘土和粉質(zhì)粘土 礫石均不易發(fā)生流砂 危害 基坑泥濘 坍塌 基礎(chǔ)滑移防止措施 降水和防水帷幕 11 三 降低地下水的方法 輕型井點 一層降水深度不超過6m確定井點系統(tǒng)的布置方式確定基坑的計算圖形面積計算涌水量 單井涌水量 無壓完整井 群井涌水量無壓完整井 12 無壓非完整井 承壓完整井 承壓非完整井 基坑的假想半徑x0 對于矩形基坑a b 5時 抽水影響半徑R 抽水影響半徑深度H0 查表 13 井管數(shù)量 n Q q井管平均間距 校核y0 14 噴射井點 8 20mk 0 1 20m d主要設(shè)備 噴射井管 高壓水泵 或空氣壓縮機(jī) 和管路系統(tǒng) 工作原理 圖2 6 2 7P12井點布置 b10m雙排布置 環(huán)狀布置 井點間距2 3 5m 井點系統(tǒng)的安裝與使用 施工工藝程序 注意事項 井點堵塞 原因 預(yù)防噴射揚(yáng)水器失效 井點倒灌 原因 預(yù)防工作水壓力升不高 原因 預(yù)防 15 電滲井點在降水井點管的內(nèi)側(cè)打入金屬棒 鋼筋 鋼管等 連以導(dǎo)線 以井點管為陰極 金屬棒為陽極 通入直流電后 土顆粒自陰極向陽極移動 稱電泳現(xiàn)象 使土體固結(jié) 地下水自陽極向陰極移動 稱電滲現(xiàn)象 使軟土地基易于排水 用于k 0 1m d的土層 深井井點在深基坑周圍埋置深于基底的井管 依靠深井泵或深井潛水泵將地下水從深井內(nèi)揚(yáng)升到地面排出 使地下水位降至坑底以下 適用于k較大 10 250m d 土質(zhì)為砂土 碎石土 地下水豐富 降水深 10 50m 面積大的情況 16 真空深井泵 設(shè)備 井管 濾頭 電動機(jī)和真空泵 也適用于低滲透性的粉砂 粉土和淤泥質(zhì)粘土 降水深度達(dá)8 18m 降水服務(wù)范圍達(dá)200m2左右 深井井點系統(tǒng)設(shè)備 深井 井管 深井泵和集水井等 深井井點布置 200 250m2深井井點埋設(shè)與使用施工工藝程序 井點埋設(shè)與使用階段的注意事項 17 四 截水 截水帷幕 在基坑開挖前沿基坑四周設(shè)置隔水圍護(hù)壁 亦稱隔水帷幕 類型 水泥土攪拌樁擋墻 高壓旋噴樁擋墻 地下連續(xù)墻 作用 擋水和檔土厚度 滿足防滲要求 k 1 0 10 6cm s插入深度 l 0 2h 0 5b側(cè)向截水與坑內(nèi)井點降水結(jié)合或側(cè)向截水與水平封底結(jié)合 水平封底采用化學(xué)注漿或旋噴注漿法 18 五 回灌 回灌措施包括回灌井點 回灌砂井 回灌砂溝等 回灌井點 在降水井點與要保護(hù)的已有建 構(gòu) 筑物之間打一排井點 在井點降水的同時 向土層中灌入一定數(shù)量的水 形成一道隔水帷幕 使井點降水的影響半徑不超過回灌井點的范圍 從而阻止回灌井點外側(cè)的建 構(gòu) 筑物下的地下水的流失 19 回灌井點 砂井 砂溝 布置與降水井點的距離不宜小于6m間距 降水井點的間距和被保護(hù)物的平面布置回灌井點 砂井 宜進(jìn)入穩(wěn)定降水曲線面下1m 且位于滲透性好的土層中 過濾管的長度應(yīng)大于降水井點過濾管的長度 設(shè)置水位觀測井回灌井點 砂井 砂溝 施工要點 埋設(shè)方法與質(zhì)量要求抽灌平衡設(shè)置高位回灌水箱宜采用清水回灌井點與降水井點應(yīng)協(xié)調(diào)控制 20 工程實例 上海友誼商店工程上海友誼商店平面尺寸為68m 36m 筏基 基坑挖深近5m 相距10m處有30年代建造的5層電臺大樓 亦為筏基 該處表層為厚2 3的褐黃色砂質(zhì)粉土 施工時為防止產(chǎn)生流砂采用井點降水 為防止電臺大樓產(chǎn)生過大的沉降 在電臺大樓與友誼商店之間埋設(shè)了一排8m長的產(chǎn)生回灌井管 注水壓力約0 05Mpa 結(jié)果在降水開挖基坑到基礎(chǔ)工程完成的136d中 實測電臺大樓的平均沉降只3 4mm 最大沉降為7mm 最小處為零 友誼商店在降水施工過程中未對電臺大樓產(chǎn)生有害的影響 證明回灌井點是有效的 21 2 2邊坡穩(wěn)定 邊坡滑動失穩(wěn) 邊坡土體中的剪應(yīng)力大于土的抗剪強(qiáng)度 影響因素 研究土體邊坡穩(wěn)定的兩類方法 利用彈性 塑性或彈塑性理論確定土體的應(yīng)力狀態(tài) 極限分析法 假定土體沿著一定的滑動面滑動而進(jìn)行極限平衡分析 22 瑞典圓弧滑動面條分法 Fellenius法 將假定滑動面以上的土體分成n個垂直土條 對作用于各個土條上的力進(jìn)行力和力矩平衡分析 求出在極限平衡狀態(tài)下土體穩(wěn)定的安全系數(shù) K 抗滑力矩 滑動力矩 K 1 0邊坡穩(wěn)定 K 1 0極限平衡狀態(tài) K 1 0邊坡失穩(wěn) O Ni Ti Wi 23 Bishop法考慮豎面上的法向力和切向力 Taylor法該法建立在總應(yīng)力基礎(chǔ)上 并假定內(nèi)聚力不隨深度變化 根據(jù)理論計算結(jié)果繪制成圖表 穩(wěn)定系數(shù)Ns 坡角 利用該圖表可以分析簡單邊坡的穩(wěn)定 Ns Hc cHc 邊坡的臨界高度 24 2 3深基坑土方開挖 土方開挖方案無支護(hù)結(jié)構(gòu)的基坑開挖 放坡開挖特點 面積大 四周空曠上海市標(biāo)準(zhǔn) 基坑工程設(shè)計規(guī)程 規(guī)定 開挖深度不超過4 0m的基坑 當(dāng)場地允許 經(jīng)驗算能保證土坡穩(wěn)定時 可采用放坡開挖 開挖深度不超過4 0m的基坑 有條件采用放坡開挖時 宜設(shè)置多級平臺分層開挖 每級平臺的寬度不宜小于1 5m 地下水位在坑底以上 開挖前采用井點法坑外降水 護(hù)面措施 25 有支護(hù)結(jié)構(gòu)的基坑開挖 垂直開挖盆式開挖 先挖除基坑中間部分的土方 后挖除擋墻四周土方的開挖方式 優(yōu)點 擋墻的無支撐暴露時間短 利用擋墻四周所留土堤阻止擋墻的變形 缺點 挖土及土方外運速度較島式開挖慢 多用于較密支撐下的開挖 工程實例 上海香港廣場基坑開挖圖2 93島式開挖 保留基坑中心土體 先挖除擋墻四周土方的開挖方式 優(yōu)缺點常用于無內(nèi)撐圍護(hù)開挖 如土層錨桿 或采用邊桁架等大空間支撐系統(tǒng)的基坑開挖 挖土機(jī)械及土方外運 26 土方開挖注意事項基坑開挖的時空效應(yīng)先撐后挖 嚴(yán)禁超挖防止坑底隆起變形過大防止邊坡失穩(wěn)防止樁位移和傾斜對鄰近建 構(gòu) 筑物及地下設(shè)施的保護(hù)積極保護(hù)法工程保護(hù)法地基加固 結(jié)構(gòu)補(bǔ)強(qiáng) 基礎(chǔ)托換 隔斷法 開挖期跟蹤注漿 施加支撐預(yù)應(yīng)力 協(xié)調(diào)施工進(jìn)度 27 安全技術(shù)基坑工程安全管理基坑開挖安全技術(shù) 28 3深基坑的支護(hù)結(jié)構(gòu) 支護(hù)結(jié)構(gòu)的選型擋墻的選型支撐 或拉錨 的選型支護(hù)結(jié)構(gòu)的計算支護(hù)結(jié)構(gòu)的破壞形式與計算內(nèi)容重力式支護(hù)結(jié)構(gòu)計算非重力式支護(hù)結(jié)構(gòu)計算支護(hù)結(jié)構(gòu)的施工深層攪拌水泥土樁擋墻 水泥土擋墻式支護(hù)結(jié)構(gòu) 鋼板樁 板樁式擋墻 鉆孔灌注樁 排樁式擋墻 SMW工法施工 組合式 支護(hù)結(jié)構(gòu)的監(jiān)測 29 深層攪拌水泥土樁 水泥土墻式高壓旋噴樁鋼板樁 板樁式鋼筋混凝土板樁型鋼橫擋板鋼管樁 預(yù)制鋼筋混凝土樁排樁式鉆孔灌注樁 支護(hù)結(jié)構(gòu)排樁與板墻式挖孔灌注樁體系現(xiàn)澆地下連續(xù)墻 板墻式預(yù)制裝配式地下連續(xù)墻SMW工法 組合式高應(yīng)力區(qū)加筋水泥土墻土釘墻 邊坡穩(wěn)定式噴錨支護(hù) 逆作拱墻式 30 3 1支護(hù)結(jié)構(gòu)的選型 擋墻的選型鋼板樁鋼筋混凝土板樁鉆孔灌注樁擋墻H型鋼支柱 木擋板支護(hù)擋墻地下連續(xù)墻深層攪拌水泥土樁擋墻 重力式擋墻 旋噴樁擋墻 重力式擋墻 土釘墻 31 支撐 拉錨 的選型基坑內(nèi)支撐和基坑外拉錨內(nèi)支撐 鋼結(jié)構(gòu)支撐鋼管支撐H型鋼支撐鋼筋混凝土支撐 32 3 2支護(hù)結(jié)構(gòu)的計算 重力式支護(hù)結(jié)構(gòu)強(qiáng)度破壞 穩(wěn)定性破壞 傾覆滑移土體整體滑動失穩(wěn)坑底隆起管涌 非重力式支護(hù)結(jié)構(gòu)強(qiáng)度破壞 拉錨破壞或支撐壓曲支護(hù)墻底部走動支護(hù)墻的平面變形過大或彎曲破壞穩(wěn)定性破壞 墻后土體整體滑動失穩(wěn)擋墻傾覆坑底隆起管涌 33 破壞形式 34 破壞形式 35 非重力式支護(hù)結(jié)構(gòu)計算1 支護(hù)結(jié)構(gòu)承受的荷載土壓力Pa Htg2 45 2 2ctg 45 2 Pp Htg2 45 2 2ctg 45 2 水壓力 36 墻后地面荷載引起的附加荷載均布荷載q e2 qtg2 45 2 距離支護(hù)結(jié)構(gòu)一定距離有均布荷載 h1 l1Htg2 45 2 e2 qtg2 45 2 距離支護(hù)結(jié)構(gòu)一定距離有集中荷載 37 2 支護(hù)結(jié)構(gòu)的強(qiáng)度計算中小型工程和非粘性土 等值梁法粘性土 剛度較小的鋼板樁 鋼筋混凝土板樁 彈性曲線法 豎向彈性地基梁法 剛度較大的灌注樁 地下連續(xù)墻 豎向彈性地基梁法有限元法 電算 38 1 懸臂式鋼板樁通過試算確定埋入深度t1將試算求得之t1增加15 作為實際所需的入土深度t 以確保板樁的穩(wěn)定 通過試算求入土深度t2處剪力為零的點g計算最大彎矩計算板樁截面 EA EP f h e g d b a t2 t1 t H 39 2 單錨 支撐 板樁單錨淺埋板樁 ea H t Kaep tKp MA 0 X 0 Mmax H t ep ea ea Kp Ka Ra A Ep Ea 40 單錨深埋板樁 等值梁法基本原理 ab梁一端固定 另一端簡支 彎矩圖的正負(fù)彎矩在c點轉(zhuǎn)折 若將ab梁在c點切斷 并于c點置一自由支承 形成ac梁 則ac梁上的彎矩將保持不變 即稱ac梁為ab梁上ac段的等值梁 t t0 y x t t0 Pa P0 a b a c b 等值梁原理 板樁上土壓力分布圖 A B C D H Pa P0 板樁彎矩圖 等值梁 41 在計算中考慮板樁墻與土的磨擦作用 將板樁墻前與墻后的被動土壓力分別乘以修正系數(shù)K和K 對主動土壓力則不予折減 板樁墻前 Kp K Kp Ktg 45 2 板樁墻后 K p K Kp K tg 45 2 步驟 計算作用于板樁上的土壓力強(qiáng)度 并繪出土壓力分布圖 t0深度以下的土壓力分布可暫不繪出 計算板樁墻上土壓力強(qiáng)度等于零的點離挖土面的距離y Kpy Ka H y Pb Kay Pb Kp Ka 按簡支梁計算等值梁的最大彎矩和兩個支點的反力 計算最小入土深度t0 t0 y x y 6P0 Kp Ka P0 x Kp Ka x2 6實際入土深度t K2 t0K2 1 1 1 2 42 3 多錨 支撐 板樁 太沙基 皮克實測側(cè)壓力基礎(chǔ)上的近似方法支撐 錨桿 的布置等彎矩布置等反力布置腰梁計算 板樁入土深度計算 盾恩近似法和等值梁法 43 P401 嵌固深度計算 1 懸臂式支護(hù)結(jié)構(gòu)擋墻的嵌固深度hd計算 圖2 32 2 單支點 3 多支點2 內(nèi)力與變形計算 各計算工況決定 圖2 34 1 懸臂式支護(hù)結(jié)構(gòu)擋墻的彎矩Mc和剪力Vc的計算 2 有支點的支護(hù)結(jié)構(gòu)擋墻的彎矩Mc和剪力Vc的計算3 結(jié)構(gòu)計算 1 內(nèi)力及支點力設(shè)計值的計算 2 截面承載力計算 44 3 支護(hù)結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定驗算整體滑動失穩(wěn)驗算懸臂式支護(hù)結(jié)構(gòu) 條分法單錨式支護(hù)結(jié)構(gòu) 一般不驗算多層支撐 拉錨 式支護(hù)結(jié)構(gòu) 一般不驗算 圓弧滑動坑底隆起驗算 開挖較深的軟粘土基坑時計及墻體極限彎矩的坑底隆起驗算太沙基和派克考慮擋墻抵抗彎矩的驗算基坑的方法同時考慮c 的坑底隆起驗算法Caguot驗算基坑穩(wěn)定性公式 45 管涌驗算j 管涌 KjK 1 5 2 0抗管涌安全系數(shù)j i w h h 2t w不發(fā)生管涌的條件 K h h 2t wt Kh w h 2 4 基坑周圍土體變形計算 j t 2 h t 46 重力式支護(hù)結(jié)構(gòu)計算1 滑動穩(wěn)定性驗算Kh 抗 滑動穩(wěn)定安全系數(shù) Kh 1 2 基坑邊長 20m時 Kh 1 0 W 墻體自重 kn m 基底墻體與土的摩擦系數(shù)2 傾覆穩(wěn)定性驗算Kq 抗 滑動穩(wěn)定安全系數(shù) Kq 1 2 基坑邊長 20m時 Kq 1 0 b hp hA 分別為W Ep EA對墻趾A點的力臂 Ep hp A b b EA hA W 47 3 墻身應(yīng)力驗算W1 驗算截面以上部分的墻重 N qu c 水泥土的抗壓強(qiáng)度 N mm2 內(nèi)摩擦角 內(nèi)聚力 N mm2 4 土體整體滑動驗算 條分法cai ci 1 ac ccoi acCai 第i個水泥土樁的平均內(nèi)聚力 N mm2 Ci 第i個土條的內(nèi)聚力 N mm2 Ccoi 水泥土樁的內(nèi)聚力 N mm2 ac 置換率 單位長度內(nèi)水泥土樁面積與樁墻面積之比 5 坑底隆起和管涌驗算與非支護(hù)結(jié)構(gòu)相同 R A1 B1 Oi 48 3 3支護(hù)結(jié)構(gòu)施工 深層攪拌水泥土樁擋墻施工P35深層攪拌水泥土樁擋墻 是采用水泥作為固化劑 通過特制的深層攪拌機(jī)械 在地基深處就地將軟土和水泥強(qiáng)制攪拌形成水泥土 利用水泥和軟土之間所產(chǎn)生的一系列物理 化學(xué)反應(yīng) 使軟土硬化成整體性的并有一定強(qiáng)度的擋土 防滲墻 施工機(jī)具深層攪拌機(jī) 中心管噴漿和葉片噴漿配套機(jī)械 灰漿攪拌機(jī) 集料斗 灰漿泵 49 施工工藝1 定位2 預(yù)攪下沉3 制備水泥漿4 提升 噴漿 攪拌5 重復(fù)上 下攪拌6 清洗 移位水泥土的配合比1無側(cè)限抗壓強(qiáng)度qu 500 4000kn m2 20 30 E50 120 150 qu2水泥摻入比aw與qu 水灰比0 45 0 50 減水劑 50 提高水泥土樁擋墻支護(hù)能力的措施1 卸荷2 加筋3 起拱4 擋墻變厚度工程實例P39 51 鋼板樁施工P491 常用鋼板樁的種類2 鋼板樁打設(shè)前的準(zhǔn)備工作設(shè)置位置 平面布置 接縫處防滲止水鋼板樁的檢驗與矯正導(dǎo)架安裝沉樁機(jī)械的選擇3 鋼板樁的打設(shè)打設(shè)方法的選擇 單獨打入法 屏風(fēng)打入法圖2 38鋼板樁的打設(shè) 插樁 打樁 垂直度 鋼板樁的轉(zhuǎn)角與封閉4 鋼板樁的拔除拔除順序 拔除時間 樁孔處理 52 5 施工實例上海華亭賓館主樓29層 建筑面積75611m2 持力層為淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土 基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)為樁基加箱形基礎(chǔ) 主樓用500 500 44100 26m 18 1m 的長樁 裙房分別400 400 17500和400 400 13500的短樁 觀光電梯井用 609 11l 47500的鋼管樁 主樓地下室一層 埋深 6 65m 地下室底板厚1200mm 為梁板式結(jié)構(gòu) 裙房地下室埋深 6 50m 底板厚500mm 觀光電梯井基礎(chǔ)埋深 8 00m 9 00m 該工程周圍有交通干道和高層建筑 場地狹小 挖深大 所以無法放坡開挖 因此 決定外圍用封閉式鋼板樁加以支護(hù) 靠近已有高層建筑的一面 為防止回灌井點的回灌水影響基坑的降水效果 因而采用了長12m的 拉森 式鋼板樁 其他部位 分別采用了長9m的和長12m的槽鋼 做為鋼板樁用 鋼板樁為單錨板樁 拉桿多用2 25 長度為16 17 5和20m 錨碇亦用槽鋼 整個工程用了716t 1910根鋼板樁 總土方量為52109m3 53 鉆孔灌注樁施工P841 設(shè)計中的有關(guān)要求水下澆筑混凝土C20 間隔排列2 施工要點 54 SMW工法施工 勁性水泥土攪拌樁法P851 SMW工法的特點和適用條件特點 止水防滲好 占地小 工期短支承荷載構(gòu)造簡單 施工方便 成本低 工期短適用條件 以粘土和粉細(xì)砂為主的松軟地層2 SMW工法施工工藝流程施工要點 圖2 67P86 55 3 4支護(hù)結(jié)構(gòu)的監(jiān)測P110 監(jiān)測目的監(jiān)測項目及測點布置監(jiān)測項目表2 8P111測點布置監(jiān)測設(shè)備鋼筋計 工作原理使用方法土壓力計孔隙水壓力計測斜儀監(jiān)測數(shù)據(jù)的整理和報警標(biāo)準(zhǔn) 56 4 地下連續(xù)墻與逆筑法施工P52 地下連續(xù)墻的施工工藝原理和適用范圍地下連續(xù)墻作為支護(hù)結(jié)構(gòu)時的內(nèi)力計算地下連續(xù)墻的施工逆筑法施工技術(shù) 57 4 1地下連續(xù)墻的施工工藝原理和適用范圍 地下連續(xù)墻施工工藝原理在工程開挖土方之前 用特制的挖槽機(jī)械在泥漿 又稱觸變泥漿 安定液 穩(wěn)定液等 護(hù)壁的情況下每次開挖一定長度 一個單元槽段 的溝槽 待開挖至設(shè)計深度并清除沉淀下來的泥渣后 將在地面上加工好的鋼筋骨架 一般稱為鋼筋籠 用起重機(jī)械吊放入充滿泥漿的溝槽內(nèi) 用導(dǎo)管向溝槽內(nèi)澆筑混凝土 由于混凝土是由溝槽底部開始逐漸向上澆筑 所以隨著混凝土的澆筑即將泥漿置換出來 待混凝土澆至設(shè)計標(biāo)高后 一個單元槽段即施工完畢 各個單元槽段之間由特制的接頭連接 形成連續(xù)的地下鋼筋混凝土墻 58 特點和適用范圍優(yōu)點 適用于各種土質(zhì)施工時振動小 噪音低建 構(gòu) 筑物密集地區(qū)施工 對鄰近的結(jié)構(gòu)和地下設(shè)施沒有什么影響 可在各種復(fù)雜條件下施工 防滲性能好可用于 逆筑法 施工 59 缺點 棄土及廢泥漿的處理問題只作為支護(hù)結(jié)構(gòu) 則造價較高現(xiàn)澆的地下連續(xù)墻的墻面不夠光滑需進(jìn)一步研究提高墻身接縫處抗?jié)B 抗漏能力 提高施工精度和墻身垂直度適用范圍在軟土地區(qū)適用于開挖深度超過10m的深基坑 在建筑物 地下設(shè)施密集地區(qū)且環(huán)境保護(hù)要求較高時施工深基坑 用于以 逆筑法 施工的基坑支護(hù)結(jié)構(gòu)與建筑物相結(jié)合的 兩墻合一 60 4 2地下連續(xù)墻作為支護(hù)結(jié)構(gòu)時的內(nèi)力計算 荷載內(nèi)力計算沉降計算構(gòu)造處理 61 內(nèi)力計算 豎向彈性地基梁基床系數(shù)法構(gòu)造處理混凝土強(qiáng)度及保護(hù)層混凝土強(qiáng)度不得低于C20 C25 水泥用量不得少于370kg m3 水灰比不大于0 6 坍落度宜為180 210mm混凝土保護(hù)層厚度不應(yīng)小于70mm 臨時結(jié)構(gòu)40mm接頭設(shè)計施工接頭 縱向 接頭 考慮因素接頭管 接頭箱 隔板式結(jié)構(gòu)接頭 預(yù)埋連接鋼筋法 預(yù)埋連接鋼板法 預(yù)埋鋼筋錐螺紋接頭法 62 4 3地下連續(xù)墻的施工 施工前的準(zhǔn)備工作制訂地下連續(xù)墻的施工方案地下連續(xù)墻的施工工藝過程地下連續(xù)墻的施工 63 施工前的準(zhǔn)備工作施工現(xiàn)場情況調(diào)查有關(guān)機(jī)械進(jìn)場條件有關(guān)給排水和供電條件基坑周邊環(huán)境建筑公害對周圍的影響水文地質(zhì)和工程地質(zhì)調(diào)查制訂地下連續(xù)墻的施工方案 64 地下連續(xù)墻的施工工藝過程圖2 39地下連續(xù)墻的施工修筑導(dǎo)墻1 導(dǎo)墻的作用作擋土墻作為測量的基準(zhǔn)作為重物的支承2 導(dǎo)墻的形式圖2 403 導(dǎo)墻施工 65 泥漿護(hù)壁1 泥漿的作用護(hù)壁攜渣冷卻和潤滑2 泥漿成分 制備泥漿 自成泥漿 半自成泥漿膨潤土泥漿膨潤土 觸變性能 濕漲性能 膠體性能水外加劑 分散劑 增粘劑 加重劑 防漏劑 66 3 泥漿質(zhì)量的控制指標(biāo)相對密度粘度含砂量失水量泥皮厚度pH值穩(wěn)定性靜切力膠體率 67 4 泥漿的制備泥漿配合比泥漿制備 68 5 泥漿處理土碴的分離處理 物理再生處理 重力沉降處理 機(jī)械處理污染泥漿化學(xué)處理 化學(xué)再生處理 69 挖深槽1 單元槽段的劃分設(shè)計構(gòu)造要求地質(zhì)水文條件地面荷載及相鄰建筑物的影響現(xiàn)有起重機(jī)的起重能力和鋼筋籠的吊放方法單位時間內(nèi)混凝土的供應(yīng)能力工地上具備的泥漿池容積混凝土導(dǎo)管的作用半徑 70 2 挖槽機(jī)械選則挖斗式回轉(zhuǎn)式?jīng)_擊式3 挖槽中的注意事項糊鉆 抱鉆 卡鉆漏漿防止槽孔偏斜和彎曲保持槽壁 防止槽壁坍方泥漿水文 地質(zhì)條件施工方面 71 清底圖2 50鋼筋籠的加工與吊放1 鋼筋籠的加工2 鋼筋籠的吊放吊放過程中不能使鋼筋籠產(chǎn)生不可恢復(fù)的永久變形插入過程中不要造成槽壁坍方 72 混凝土澆筑1 配合比設(shè)計2 混凝土澆筑機(jī)具 3 導(dǎo)管法 插入深度首批混凝土量計算 澆筑速度導(dǎo)管間距 澆筑有效半徑和混凝土的和易性 73 4 4 逆筑法 施工技術(shù) 逆筑法 的工藝原理及特點工藝原理 先沿建筑為周圍施工地下連續(xù)墻 在建筑物內(nèi)部按柱網(wǎng)軸線施工少量中間支承柱 然后進(jìn)行地下首層的梁板樓面結(jié)構(gòu)施工 完成后同時施工地上 地下結(jié)構(gòu) 待地下室大底板完成后 再進(jìn)行復(fù)合柱 復(fù)合墻施工 74 逆筑法 的施工技術(shù)中間支承柱施工地下挖土地下室樓板支模地下結(jié)構(gòu)相關(guān)節(jié)點施工 逆筑法 施工期間的結(jié)構(gòu)沉降控制 逆筑法 施工的地下通風(fēng) 用電和照明措施 75 5土層錨桿P90 土層錨桿的發(fā)展與應(yīng)用土層錨桿的構(gòu)造土層錨桿的設(shè)計土層錨桿的施工 76 5 1土層錨桿的發(fā)展與應(yīng)用 土層錨桿 土錨 是一種新型的受拉構(gòu)件 一端與支護(hù)結(jié)構(gòu)等聯(lián)結(jié) 另一端錨固在土體中 將支護(hù)結(jié)構(gòu)和其他結(jié)構(gòu)所承受的荷載 側(cè)向的土壓力 水壓力以及水的浮力和風(fēng)力帶來的傾覆力等 通過拉桿傳遞到處于穩(wěn)定土層中的錨固體上 再由錨固體將傳來的荷載分散到周圍穩(wěn)定的土層中去 土層錨桿不僅用于臨時結(jié)構(gòu) 而且在永久性建筑工程中亦得到廣泛應(yīng)用 巖石錨桿1958原聯(lián)邦德國非粘性土層70年代我國軟粘土 77 5 2土層錨桿的構(gòu)造 組成 錨頭 錨頭墊座 支護(hù)結(jié)構(gòu) 鉆孔 防護(hù)套管 拉桿 錨固體 錨底板 有時無 圖2 69土層錨桿根據(jù)主動滑動面 分為自由段lf 非錨固段 和lA錨固段 圖2 70 78 5 3土層錨桿的設(shè)計 材料選擇錨桿布置錨桿的承載力錨桿的穩(wěn)定性 79 材料選擇 鋼絞線 粗鋼筋 22 32高強(qiáng)度鋼水泥 普通硅酸鹽水泥 325以上細(xì)骨料 粒徑小于2mm的中細(xì)砂含泥量 3 有害物質(zhì) 1 土錨桿布置土錨間距 取決于支護(hù)結(jié)構(gòu)承受的荷載和每根錨桿能承受的拉力值 土錨傾角 一般為15 25 且不宜大于45 土錨層數(shù) 取決于支護(hù)結(jié)構(gòu)的截面和其承受的荷載 最上層錨桿的上面應(yīng)有足夠的覆土厚度 80 土錨桿的承載力 極限抗拔力 拉桿的極限抗拉強(qiáng)度 拉桿與錨固體之間的極限握裹力 錨固體與土體間的極限側(cè)阻力 土錨桿極限抗拔力的基本公式 圖2 71P93土體抗剪強(qiáng)度 z非高壓灌漿的錨桿 高壓灌漿的錨桿 土錨桿的設(shè)計容許荷載 極限抗拔力 安全系數(shù)安全系數(shù)受多種因素影響 一般臨時性的土錨桿采用的安全系數(shù)應(yīng)不小于1 3 81 土錨的穩(wěn)定性通常認(rèn)為土錨錨固段所需的長度要滿足承載力的要求 而土錨所需的總長度取決于穩(wěn)定的要求 土錨的穩(wěn)定性分為整體穩(wěn)定性和深部破裂面穩(wěn)定性 其破壞形式如圖2 72所示 整體失穩(wěn) 一般采用瑞典圓弧滑動面條分法 穩(wěn)定安全系數(shù) 1 5 深部破裂面穩(wěn)定 德國Kranz的簡易計算法圖2 73P95 82 Ea G b a c Q d E1 E1 G Ea Q Tmax 83 5 4土層錨桿的施工 施工前的準(zhǔn)備工作鉆孔安放拉桿壓力灌漿張拉和錨固土錨的試驗 84 施工前的準(zhǔn)備工作充分研究設(shè)計文件 地質(zhì)水文資料 環(huán)境條件編制施工組織設(shè)計修建施工便道及排水溝 安裝臨時水 電線路 保證供水 排水和供電 認(rèn)真檢查錨桿原材料型號 品種 規(guī)格 核對質(zhì)檢單 必要時進(jìn)行材料性能試驗 進(jìn)行技術(shù)交底 明確設(shè)計意圖和施工設(shè)計要求 鉆孔鉆孔機(jī)械的選擇 回轉(zhuǎn)式 螺旋 旋轉(zhuǎn)沖擊鉆孔方法的選擇 干作業(yè) 水作業(yè)成孔質(zhì)量 85 安放拉桿錨桿自由段的防腐和隔離鋼筋拉桿鋼絲束鋼絞線插入錨桿時對中措施 定位器 撐筋環(huán)壓力灌漿作用 形成錨固段 防止鋼拉桿腐蝕 充填土層中的孔隙和裂縫灌漿液 水泥砂漿或水泥漿灰砂比 1 1 1 2 水灰比0 38 0 45 水泥 425 細(xì)骨料 2mm灌漿方法 一次灌漿 二次灌漿圖2 77 86 張拉和錨固養(yǎng)護(hù)7 8天后 錨固段強(qiáng)度大于15Mpa并達(dá)到設(shè)計強(qiáng)度等級的75 以上后張拉設(shè)備與預(yù)應(yīng)力結(jié)構(gòu)張拉所用設(shè)備相同 錨具選用與錨桿匹配 張拉順序土錨的試驗基本試驗 極限抗拔力試驗 循環(huán)加 卸荷法 最大的試驗荷載不宜超過錨桿體承載力標(biāo)準(zhǔn)值的0 9倍 驗收試驗 拉拔試驗最大的試驗荷載取到錨桿軸向受拉承載力設(shè)計值 87 6土釘墻和噴錨P101 土釘墻的設(shè)計與施工噴錨的設(shè)計與施工 88 6 1土釘墻的設(shè)計與施工 土釘墻的特點和適用范圍類型 鉆孔注漿型 打入型 射入型特點安全可靠 整體剛度和穩(wěn)定性 增強(qiáng)土體破壞的延性縮短基坑施工工期施工機(jī)具簡單 易于推廣經(jīng)濟(jì)效益較好局限性 天然 凝聚力 坡面無水滲出 軟土不宜適用范圍 89 土釘墻的設(shè)計土釘墻的構(gòu)造要求 P103土釘墻的設(shè)計計算 內(nèi)容 開挖基坑的幾何尺寸設(shè)計土釘?shù)膸缀纬叽缭O(shè)計土釘?shù)目拱瘟︱炈阃玲攭Φ恼w穩(wěn)定驗算土釘?shù)目拱瘟︱炈?圖2 80土釘墻的整體穩(wěn)定驗算 條分法圖2 81 90 土釘墻的施工施工流程 圖2 82幾個問題 分層分段開挖 高度 長度噴射混凝土的作業(yè)要求 混凝土配合比 分段面層中鋼筋網(wǎng)的鋪設(shè) 驗收 土釘抗拔力試驗 噴層厚度及外觀檢查 91 6 2噴錨的設(shè)計與施工 特點和適用范圍原理 圖2 83特點 造價低工期縮短占用空間小安全可靠 穩(wěn)定性好適用范圍 流砂 淤泥 厚雜填土 飽和軟土等不良地質(zhì)條件下的深基坑 92 噴錨與土釘墻的不同之處 構(gòu)造工作原理適用范圍噴錨支護(hù)設(shè)計方案設(shè)計的必要條件 設(shè)計方法 非支護(hù)條件下的邊壁穩(wěn)定性分析計算確定支護(hù)的各項參數(shù)支護(hù)條件下的邊壁穩(wěn)定性校核噴錨支護(hù)施工 93 7 大體積混凝土結(jié)構(gòu)施工 大體積混凝土結(jié)構(gòu)的特點混凝土裂縫混凝土溫度應(yīng)力防止混凝土溫度裂縫的技術(shù)措施大體積混凝土結(jié)構(gòu)施工 94 7 1大體積混凝土結(jié)構(gòu)的特點 大體積混凝土的定義U S A Japan 新觀點 溫差控制施工 95 7 2混凝土裂縫 裂縫的種類及產(chǎn)生原因1 裂縫的種類微觀裂縫 粘著裂縫 水泥石裂縫 骨料裂縫宏觀裂縫 表面裂縫貫穿裂縫深層裂縫 96 2 產(chǎn)生原因水泥水化熱的影響內(nèi)外約束條件的影響外界氣溫變化的影響 混凝土收縮的影響混凝土塑性收縮變形混凝土的體積變形控制裂縫開展的基本方法 放 的方法 抗 的方法 放 抗 結(jié)合的方法 后澆帶法 跳倉打法 水平分層間歇法 97 7 3混凝土溫度應(yīng)力 結(jié)構(gòu)中的溫度場大體積混凝土內(nèi)部的最高溫度是由澆筑溫度 水泥水化熱引起的溫升和混凝土的散熱溫度三部分組成 在絕熱條件下 是混凝土澆筑溫度與水泥水化熱之和和 混凝土的絕熱最高溫升計算 混凝土的最高溫升計算 只考慮單位體積水泥用量及混凝土澆筑溫度兩個主要因素水化熱實測升降溫曲線 98 溫度應(yīng)力的計算1 計算溫度應(yīng)力的基本假定高層建筑基礎(chǔ)工程中的大體積混凝土的特點混凝土強(qiáng)度級別較高 水泥用量較大 收縮變形大 均為配筋結(jié)構(gòu) 配筋率較高 配筋對控制裂縫有利 幾何尺寸不是十分巨大 降溫與收縮的共同作用是引起混凝土開裂的主要因素 地基對混凝土底部的約束比壩基弱 地基是非剛性的 控制裂縫的方法是依靠合理配筋 改進(jìn)設(shè)計 采用合理的澆筑方案和澆筑后加強(qiáng)養(yǎng)護(hù) 結(jié)論 均勻溫差和均勻收縮外約束力是主要的 99 2 溫度應(yīng)力的計算H L 0 20 一維約束的大體積混凝土結(jié)構(gòu)澆筑在非剛性基底上的大體積混凝土的溫度應(yīng)力計算公式 考慮混凝土徐變引起的應(yīng)力松弛 H L 0 20 二維約束的結(jié)構(gòu)最大溫度應(yīng)力計算 100 1 Cx 阻力系數(shù) 軟粘土為0 01 0 03N mm2砂質(zhì)粘土為0 03 0 06N mm2堅硬粘土為0 06 0 10N mm2Cx Q F 采用樁基時 當(dāng)樁與結(jié)構(gòu)鉸接時 當(dāng)樁與結(jié)構(gòu)固接時 101 2 應(yīng)力松弛系數(shù)S t 只考慮荷載持續(xù)時間 忽略混凝土齡期影響的松弛系數(shù) 其值見表3 2 考慮荷載持續(xù)時間和混凝土齡期影響的松弛系數(shù) 其值見表3 3 3 一定齡期的混凝土彈性模量E t 4 結(jié)構(gòu)計算溫差T混凝土各齡期收縮當(dāng)量溫差Ty t Ty t y t 3 17 混凝土各齡期水泥水化熱降溫溫差Tm 查表3 83 9P151Tm T2 T1 T2 2 3 9 T1 計算法 3 11 圖表法 表3 6 T2 3 16 102 3 最大整澆長度 伸縮縫間距 的計算由 3 4 推出 103 4 其他各種情況下溫度應(yīng)力和整澆長度的計算 1 H L 0 20的結(jié)構(gòu) 邊緣干擾范圍定為0 40L圖3 5查表3 11 m按照等效原理 用 計算墻體 的計算高度H代替H 104 2 其他斷面結(jié)構(gòu)箱形斷面結(jié)構(gòu) 單孔 雙孔 箱形斷面結(jié)構(gòu)的基礎(chǔ)底板先期澆筑 側(cè)墻和頂板后期澆筑 單孔 雙孔 箱形斷面結(jié)構(gòu)的基礎(chǔ)和側(cè)墻已澆筑 后期澆筑頂板 105 7 4防止混凝土溫度裂縫的技術(shù)措施 水泥品種選擇和用量控制選用中熱或低熱的水泥品種充分利用混凝土的后期強(qiáng)度摻加外加料摻加外摻劑摻加外摻料骨料的選擇粗骨料的選擇細(xì)骨料的選擇骨料質(zhì)量的要求控制混凝土出機(jī)溫度和澆筑溫度混凝土出機(jī)溫度計算 控制混凝土澆筑溫度 106 加強(qiáng)養(yǎng)護(hù) 延緩混凝土降溫速率保濕 保溫養(yǎng)護(hù)的作用 適當(dāng)材料覆蓋 蓄水養(yǎng)護(hù) 熱阻系數(shù)蓄水深度 提高混凝土的極限拉伸值 混凝土二次振搗混凝土二次振搗的恰當(dāng)時間 振動界限 自身重力國外 測定貫入阻力值改進(jìn)混凝土的攪拌工藝 二次投料的凈漿裹石攪拌新工藝 107 改善邊界約束和構(gòu)造設(shè)計合理分段澆筑合理配筋設(shè)置滑動層設(shè)置應(yīng)力緩和溝設(shè)置緩沖層避免應(yīng)力集中加強(qiáng)施工監(jiān)測工作 108 7 5大體積混凝土結(jié)構(gòu)施工 鋼筋工程 數(shù)量多 直徑大 分布密 上下鋼筋高差大卡尺限位綁扎設(shè)立支架支撐上層鋼筋模板工程 泵送混凝土對模板側(cè)板壓力計算按我國現(xiàn)行有關(guān)規(guī)范計算 混凝土結(jié)構(gòu)工程施工及驗收規(guī)范 取兩式中的較小者借鑒外國經(jīng)驗 表3 18 109 側(cè)模及支撐墊層澆筑后其面層不可能在同一水平面上 小方木模板的最后校正 三道拉桿確保模板的整體剛度 三道統(tǒng)長橫向圍檁確保模板的安全和穩(wěn)定 模板外側(cè)另加三道支撐混凝土工程施工平面布置混凝土泵車的布置防止泵送堵塞的措施大體積混凝土的澆筑混凝土澆筑方法混凝土振搗 圖3 16 混凝土的泌水處理和表面處理泌水處理 圖3 17 表面處理 110 高層建筑結(jié)構(gòu)施工 高層建筑腳手架工程高層建筑施工用起重運輸機(jī)械高層現(xiàn)澆混凝土結(jié)構(gòu)模板工程高層建筑混凝土工程施工鋼結(jié)構(gòu)高層建筑施工 111 8 高層建筑腳手架工程 懸挑式腳手架構(gòu)造計算實例附著升降式腳手架形式和工作原理構(gòu)造 安裝和使用計算懸吊式腳手架 112 8 1懸挑式腳手架 構(gòu)造 斜拉式和下?lián)问綀D4 1三角式挑架 圖4 2挑梁鋼底梁小橫梁壓板定位銷 113 懸挑式腳手架的計算 鋼底梁的計算 簡支梁圖4 6抗彎強(qiáng)度計算4 1抗剪強(qiáng)度計算4 2局部承壓計算4 3整體穩(wěn)定驗算4 4撓度計算4 5實例 114 三角挑架的計算內(nèi)力計算 驗算挑梁拉彎強(qiáng)度 4 9鋼挑梁埋入驗算 4 10鋼挑梁嵌固端混凝土局部承壓驗算 4 11斜桿驗算強(qiáng)度 4 12穩(wěn)定性 4 13斜桿焊縫驗算 4 14 F F Nx Ny N a b l P 115 8 2附著升降式腳手架 形式和工作原理套管式整體提升式互升降式構(gòu)造 安裝和使用構(gòu)造要求 架體結(jié)構(gòu) 足夠強(qiáng)度和剛度 構(gòu)造合理附著支承結(jié)構(gòu) 安全可靠 適應(yīng)與主體結(jié)構(gòu)特點 防傾要求升降動力裝置 可靠控制系統(tǒng) 保證同步升降防墜安全裝置 可靠安裝和使用的有關(guān)要求 116 計算架體結(jié)構(gòu)和附著支承結(jié)構(gòu)按 概率極限狀態(tài)設(shè)計法 計算 0S R吊具 索具按機(jī)械設(shè)計的 容許應(yīng)力設(shè)計法 計算 K 荷載 恒載標(biāo)準(zhǔn)值施工活荷載標(biāo)準(zhǔn)值風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值 Wk K z s zW0按 概率極限狀態(tài)設(shè)計法 設(shè)計 4 184 19吊具 索具荷載計算時 按表4 4荷載計算系數(shù) 117 材料及材料強(qiáng)度鋼材 Q235A表4 5扣件 表4 6焊縫強(qiáng)度設(shè)計值 表4 7螺栓強(qiáng)度設(shè)計值 表4 8吊具 索具材料容許應(yīng)力取值 結(jié)構(gòu)計算規(guī)定 三種工況 使用 升降與墜落材料強(qiáng)度設(shè)計值與容許應(yīng)力值 考慮材料強(qiáng)度調(diào)整系數(shù)m表4 9升降機(jī)構(gòu)中吊具 索具的安全系數(shù)應(yīng)達(dá)到6 0設(shè)計計算包括下列項目 5 118 9 高層建筑施工用起重運輸機(jī)械 塔式起重機(jī)附著自升式內(nèi)爬式混凝土泵施工電梯起重運輸機(jī)械的選擇作用組合方式原則 119 9 1塔式起重機(jī) 附著自升式塔式起重機(jī)基礎(chǔ)分離式 整體式 樁基礎(chǔ) 上海博物館附著式塔式起重機(jī)與建筑物的拉結(jié) 超過限定自由高度附著裝置 錨固環(huán)和附著桿附著裝置的布置方式 三桿式和四桿式圖4 20 A B C Fx Fy M N1 N2 N3 120 內(nèi)爬式塔式起重機(jī)將塔身支撐在建筑結(jié)構(gòu)的梁 板上或電梯井壁的預(yù)留孔內(nèi) 利用自身裝備的液壓頂升系統(tǒng)隨建筑結(jié)構(gòu)的升高而逐層向上爬升 內(nèi)爬式塔式起重機(jī)的三個爬升框架分別安裝在三個不同樓層上 最下面的框架用作支承底架 承受塔式起重機(jī)全部荷載并傳遞給建筑結(jié)構(gòu) 上面兩套框架用作爬升導(dǎo)向架和交替用作定位和支承底架 上 下兩道支承架的水平力和扭力 121 9 2混凝土泵 輸送和澆筑混凝土的機(jī)械按工作原理分 活塞泵和擠壓泵活塞式混凝土泵的主要組成部分是兩個內(nèi)由液壓系統(tǒng)操縱的活塞混凝土缸 兩個缸通過Y型管與混凝土輸送管道相連 保證混凝土泵正常工作的關(guān)鍵部件是控制兩個混凝土缸在正確時刻由料斗中吸入混凝土和向管道中排送混凝土的分配閥 圖4 23按移動方法分 固定泵 拖式泵 混凝土泵車圖4 24混凝土泵車 混凝土布料桿 混凝土輸送管道 122 9 3施工電梯 主要用于施工人員上下樓層 運送材料和小型機(jī)具 按驅(qū)動方式 齒輪齒條驅(qū)動式和繩輪驅(qū)動式吊廂和塔架 施工電梯的平面布置 結(jié)合流水段的劃分施工電梯應(yīng)由專職司機(jī)操作施工電梯的提升速度約0 6m s 服務(wù)樓層面積約為600m2 123 9 4起重運輸機(jī)械的選擇 垂直運輸?shù)淖饔?起重運輸機(jī)械的組合方式 施工需要 費用高低 綜合經(jīng)濟(jì)效益塔式起重機(jī) 混凝土泵 施工電梯塔式起重機(jī) 施工電梯塔式起重機(jī) 快速提升機(jī) 井架起重機(jī) 施工電梯井架起重機(jī) 施工電梯起重運輸機(jī)械選擇的原則 根據(jù)工程特點 施工條件按參合理 生產(chǎn)率充分滿足需要和投資少 經(jīng)濟(jì)效益高的原則進(jìn)行 塔式起重機(jī) 起重參數(shù) 工作速度參數(shù)塔式起重機(jī)臺班工作生產(chǎn)率 124 10 高層現(xiàn)澆混凝土結(jié)構(gòu)模板工程 大型工具式模板 簡化模板的安裝 拆除 節(jié)省模板材料 加快工程進(jìn)度 滑升模板施工爬升模板施工大模板施工樓蓋結(jié)構(gòu)施工用模板 125 10 1滑升模板施工 概述 滑模施工的優(yōu)點 節(jié)省模板 機(jī)械化程度較高 施工速度快 建筑物的整體性好 滑模施工 沿建筑物的周邊全長支設(shè)約1m高的模板 隨著混凝土的澆筑 利用提升千斤頂逐步將模板提升 直至建筑物的全高 完成混凝土的澆筑成型 適用于筒壁結(jié)構(gòu) 框架 框剪及剪力墻結(jié)構(gòu)的現(xiàn)澆混凝土施工 滑模裝置包括模板系統(tǒng) 操作平臺系統(tǒng) 液壓提升系統(tǒng)和施工精度控制系統(tǒng)四個部分 圖4 28工程設(shè)計上的要求 平面布置結(jié)構(gòu)截面尺寸結(jié)構(gòu)配筋滑模計算應(yīng)考慮的荷載 126 滑模施工滑模組裝混凝土澆筑與模板滑升混凝土 強(qiáng)度 抗?jié)B性 早期強(qiáng)度的增長速度坍落度 初凝時間混凝土澆筑 分層均勻 每層厚度 間隔時間模板滑升 試滑前試滑時正?；A段末滑階段滑升速度 4 274 28 127 滑模施工的精度控制水平度控制限位卡擋法激光自動調(diào)平控制法垂直度控制 激光鉛直儀 經(jīng)緯儀樓板施工逐層空滑樓板并進(jìn)法 逐層封閉或滑一澆一法先滑墻體樓板跟進(jìn)法先滑墻體樓板降模施工法滑框倒模工藝圖4 34 128 10 2爬升模板施工 爬模構(gòu)造爬模施工爬架計算內(nèi)外墻整體爬模 無爬架爬模 129 爬模構(gòu)造模板他圖4 35爬架 附墻架和支承架圖4 37提升設(shè)備葫蘆千斤頂爬模施工爬模組裝爬模爬升 模板爬升 爬架爬升 130 爬架的計算 荷載 豎向荷載和水平荷載內(nèi)力 支承架 按偏心受壓的格構(gòu)式構(gòu)件驗算整體強(qiáng)度 整體穩(wěn)定 允許長細(xì)比 單肢穩(wěn)定和綴條圖4 43附墻架和附墻連接螺栓 131 內(nèi)外墻整體爬模 無爬架爬模內(nèi)外墻整體爬模無爬架爬模 132 10 3大模板施工 大模板的構(gòu)造和形式大模板的計算大模板的施工 133 大模板的構(gòu)造和形式大模板的構(gòu)造 面板 骨架 支撐架和附件大模板的形式 平模 小角模 大角模 筒模大模板的計算荷載計算 混凝土的側(cè)壓力 表4 16面板計算 僅有橫肋 按連續(xù)梁計算橫肋之間焊有小肋 按雙向板計算小肋 橫肋和豎肋 單獨計算小肋 橫肋與板共同工作的小肋 橫肋豎肋大模板的自穩(wěn)角驗算 134 大模板的施工抄平放線敷設(shè)鋼筋大模板的