鍋爐脫硫除塵.doc

鍋爐脫硫除塵第一部分、浙江菲達1、工藝原理描述：石灰石石灰石漿液洗滌系統(tǒng)的化學性能可以用SO2的脫除效率和無結(jié)垢的運行程度表示。一個給定的系統(tǒng)的設計，必須考慮到它能在特定的O2和SO2氣體濃度的范圍內(nèi)以及在由煙氣、飛灰和補充所含雜質(zhì)中來的氯或硫酸鹽積聚的特定程度上運行。重要的化學設計變量有：磨碎的石灰石石灰石的性質(zhì)、EHT的體積、漿液的含固量以及任選的工藝，如強制氧化、雙回路洗滌等。其他變量有：液-氣比（L/G）、石灰石利用率（或PH值）及可溶解的堿性添加劑、緩沖添加劑和氧化抑制劑/催化劑等的濃度。石灰石的溶解在洗滌塔和EHT內(nèi)均會發(fā)生石灰石的溶解。最理想的狀態(tài)是約有一半的石灰石能在洗滌塔內(nèi)溶解，從而使SO2脫除率和PH值最大化但又防止CaSO3結(jié)垢。在實際中，洗滌塔已溶解的那部分是隨未反應過的石灰石漿液的量而變化的。當有大量過剩石灰石時，幾乎所有的溶解都發(fā)生在洗滌塔內(nèi)。當過剩石灰石未幾時，多數(shù)石灰石在EHT內(nèi)溶解。平衡當有大量過剩石灰石或有一個巨大的EHT時，EHT內(nèi)的溶液會與CaCO3平衡，如下式所示：CaCO3（固）+2HCa+CO2+H20aH+=KCa+0.5/Pco20.5平衡時的PH值取決于已溶解的鈣離子濃度以及溶液上面的CO2平衡分壓。由于已溶解的鈣因下式而還原，顧CaCL2的積聚趨向于給出較低的PH值：CaSO4(固)Ca+SO4=石灰石在EHT或罐中溶解所產(chǎn)生的CO2通常會被洗滌塔內(nèi)的煙氣從溶液中剝離出來。除非CO2蒸汽的壓力大于1個大氣壓，否則幾乎沒有CO2會從EHT中開釋出來。進進EHT的溶液也許已在煙氣的條件（約0.1個大氣壓）達到SO2的飽和狀態(tài)。當CaCO3在EHT內(nèi)溶解時，CO2就積聚在EHT內(nèi)的溶液中。這樣，EHT內(nèi)平衡的CO2會壓就取決于石灰石溶解在EHT內(nèi)的量。所吸收的SO2量以及每次通過洗滌塔所溶解的石灰石。因此，EHT出口的平衡PH值趨于較低值。這是由于較少的過剩石灰石（大部分溶解在EHT內(nèi)了）、較低的液體循環(huán)速度或較高的SO2氣體濃度（較高的make-per-pass）。Ca離子濃度和CO2會壓的組合作用會導致EHT內(nèi)的平衡PH值達到5.56.5。PH值和過剩石灰石的影響洗滌溶液的PH值經(jīng)常是所脫除HSO3-和SO3=濃度的一個直接指示器。由于溶液有與CaCO3固體想平衡的趨向：可能通過溶解，也可能通過結(jié)晶；因此HSO3-的濃度大致上因這種平衡而與PH值相關(guān)聯(lián)：CaSO3（固）+H+Ca2+HSO3HSO3= KH+/Ca+由于系統(tǒng)內(nèi)任何一點上的較低PH值總是給出較高的HSO3，它會阻止水解反應，因而也叫降低了改進因子和SO2的脫除。洗滌塔進口處的PH值也是一個過剩石灰石的顯示器：高的PH值顯示出更多的過剩CaCO3。當溶液通過洗滌塔時，PH值的下降取決于石灰石溶解并使溶液堿性得到補充的程度。有大量過剩CaCO3時，整個洗滌塔內(nèi)保持較高的PH值和低的HSO3濃度；而當過剩CaCO3未幾時，PH值就下降，HSO3濃度就增加，由于SO2被吸收了。在沒有CaCO3未幾時，CaSO3會溶解并使HSO3的濃度更大：CaSO3+SO2+H2OCa2+2HSO3一般，SO3=的濃度不是PH值的函數(shù)，由于它趨向于被平衡所控制：CaSO3（固）Ca2+SO3=然而，在PH值較高時，CaSO3趨向于在洗滌塔內(nèi)結(jié)晶，從而使SO3=濃度較高；當PH值低時，CaSO3趨向于溶解，需要較低的SO3=濃度。CaSO3的結(jié)垢亞硫酸鹽固體產(chǎn)物CaSO31/2H2O的相對飽和度極大地取決于PH值，由于其溶解度受下列平衡的支配：CaSO3+H+Ca+HSO3-進進洗滌塔的溶液，其CaSO3應稍微有些過度飽和。當溶液通過洗滌塔時，由于SO2的吸收，HSO3-濃度增加了；由于CaSO3或CaCO3的溶解，Ca+濃度增加了；但是PH值卻下降了，由于SO2吸收獲為HSO3-把H+加到溶液中往了。因此，離開洗滌塔的CaSO3的RS取決于PH值下降被CaCO3中和的程度。如只有少數(shù)CaCO3被溶解，CaSO3的RS會很大并產(chǎn)生CaSO3固體及洗滌塔的設計，這些條件可能會、也可能不會導致結(jié)垢。Shawnee的運行情況顯示：要使除霧器性能可靠，必須避免過剩的CaCO3(Head,1976)。過剩CaCO3的存在會導致CaSO3在除霧器內(nèi)結(jié)晶從而產(chǎn)生一種“粘滯”的泥漿沉積層。在Shawnee，除霧器保持得很干凈，其石灰石利用率大于85%。這一結(jié)果在于使用了Frendonia生產(chǎn)的優(yōu)質(zhì)石灰石。反應性較差或較粗的石頭應該能使設備以較低的利用率可靠地運行。有一個潛伏的題目是雙回路洗滌中的高PH值回路中存在大量的未進行過反應的石灰石。強制氧化的作用向EHT注進空氣而使亞硫酸鹽完全氧化，或者作為煙氣中較低的SO2/O2比例的結(jié)果而使亞硫酸鹽完全氧化，經(jīng)常能改進SO2的吸收（Borgwardt,1978）。氧化使溶液中重亞硫酸鹽的濃度降低，從而因水解反應而使SO2通過液膜的擴散使以進步(Chang和Rochelle,1980)；SO2+H2OH+HSO3-這一點在PH值較低（45）及CaSO3固體導致較高的HSO3-濃度時尤為真實。脫硫SO2的脫除直接與石灰石的利用率、粒徑及洗滌塔內(nèi)的固體濃度有關(guān)。相對較低的石灰石利用率、較細的粒子和較高的固體濃度有利SO2的脫除。EHT較大的體積也有助于脫硫。高的L/G比不僅會靠物理作用增加質(zhì)量的傳遞，而且會靠降低時CaCO3溶解的需要和靠降低洗滌塔內(nèi)重亞硫酸鹽的濃度來進步脫硫效率。這些變量都會在洗滌塔內(nèi)產(chǎn)生較高的PH值和較低的重亞硫酸鹽的濃度，這兩種現(xiàn)象會促使SO2通過水解反應以重亞硫酸鹽的形式作液相擴散：SO2+H2OH+HSO3-堿性和緩沖添加劑能在不降低石灰石利用率的情況下進步脫硫效率。堿性添加劑會產(chǎn)生高濃度的已溶解硫酸鹽，后者會通過下式所示的固/液平衡引起高濃度的亞硫酸鹽（SO3=）：CaSO3(固)+SO4=CaSO4(固)+SO3=亞硫酸鹽和基本的緩沖核素（A-）都能與SO2反應，從而進步它作為重亞硫酸鹽的液相擴散：A-+SO2+H20HA+HSO3-當SO2的吸收被控制在是由液膜擴散而不是由氣膜擴散時，這些添加劑起到的作用最大。雙回路洗滌和其他工藝的選用會導致洗滌塔內(nèi)較低的石灰石利用率，因此，當系統(tǒng)中的石灰石利用率給定時，它們會進步脫硫效率。洗滌回路中的強制氧化可除往洗滌塔輸進液中的已溶解重亞硫酸鹽，從而進步脫硫效率。這也通過水解反應進步了質(zhì)量傳遞。在較低的SO2進口氣體濃度情況下，脫硫效率往往較高。在較低SO2濃度時，由于水解反應以及亞硫酸鹽的反應，往往通過液膜的擴散有較大的進步。在100500PPM SO2的范圍內(nèi)，SO2的脫除受氣膜擴散的控制。對煙氣、飛灰、補充水和堿性添加劑中的可溶鹽類來說，它們會與氯發(fā)生強的相互作用并造成硫酸鹽的積聚。在有可溶解的Na+、Mg+和CL-離子存在時，硫酸鹽的積聚可由液體品質(zhì)因素（LGF）得出：LGF=Mg+2 Na+-2CL-因此，在LGF正的范圍內(nèi)，較高的氯值趨向處降低溶液內(nèi)硫酸鹽的積聚以及它對SO2脫除的正面影響。無結(jié)垢的運行要進行無結(jié)垢的運行，EHT的設計和控制必須做到在回到洗滌塔或從洗滌塔流出的溶液中，均沒有CaSO3或CaSO4過分的過度飽和。相對較大的EHT體積和較高的固體濃度會降低儲罐出口處的過度飽和，也相應會降低離開洗滌塔的過度飽和。固體濃度的增加會由于控制了洗滌塔的結(jié)晶而再一次降低洗滌塔的過度飽和。低的石灰石利用率或石灰石細粒的蒙蔽會導致CaSO3在洗滌塔內(nèi)的結(jié)垢，而反過來又會使CaSO3結(jié)晶，其化學計量式如下：CaCO3（固）+SO2CaSO3（固）+CO2洗滌塔內(nèi)CaCO3適中的溶解導致合格的化學計量式：CaCO3+2SO2+H2OCa+2HSO3-+SO2需要有較高的液-氣比（L/G）來降低石膏（CaSO42H20）通過洗滌塔時其飽和度的增加。L/G比的增加降低了SO2make-per-pass,因而降低了CaCO3溶解的克分子/升數(shù)和硫酸鹽的形成。煙氣中較低的O2/SO2比或一種有效氧化抑制劑（如硫代硫酸鈉）的使用，由于會使固體的氧化率降到1520%以下而防止石膏的結(jié)晶或結(jié)垢。在這些條件下，硫酸鈣與CaSO3固體結(jié)晶成一個固溶體，而石膏的飽和度可遠遠小于1。2、濕法脫硫工程可以分為以下幾個系統(tǒng)：1）、煙道系統(tǒng)來自鍋爐引風機出口的煙氣在脫硫系統(tǒng)不運行時直接進進煙囪排放；當FGD裝置運行時，100的煙氣進進脫硫系統(tǒng)進行脫硫，其切換通過三臺煙道擋板實現(xiàn)。當脫硫系統(tǒng)運行時，吸收塔旁路擋板封閉，進口擋板、出口擋板打開，煙氣通過增壓風機增壓后進進吸收塔，完成脫硫后通過吸收塔出口擋板進進煙囪排放；當脫硫系統(tǒng)不運行時，吸收塔進、出口擋板封閉，旁路擋板打開，原始煙氣從鍋爐引風機出來后直接通過旁路擋板進進煙囪排放。由于煙氣脫硫（FGD）系統(tǒng)都會產(chǎn)生大約20004000Pa左右的壓力降（系統(tǒng)配置不同產(chǎn)生的阻力降也不同）。在大多數(shù)這種情況下，現(xiàn)有的鍋爐引風機（ID）不足以彌補系統(tǒng)的阻力損失。為了克服FGD的壓力降，就有必要安裝增壓風機。FGD系統(tǒng)所用的增壓風機普遍都設計成帶液力調(diào)節(jié)的軸流式風機。脫硫風機必須安裝在混凝土基礎(chǔ)上。為了避免讓振動擴散到四周并引起鄰近設備出現(xiàn)毛病，基礎(chǔ)上應配備減振器。脫硫系統(tǒng)設置100容量的旁路煙道，當FGD裝置停運時，旁路擋板門全開，F(xiàn)GD裝置進出口擋板門封閉，煙氣通過煙道從煙囪直接排進大氣，增壓風機的進出口都設有膨脹節(jié)，根據(jù)膨脹量在煙道上設有膨脹節(jié)并在合適區(qū)域設有排放酸水的導淋管，導淋與煙道焊接的接管材質(zhì)采用不銹鋼，酸水排進地溝用的是PP管。有關(guān)煙氣換熱器的說明：通常情況下，在煙道煙氣洗滌以后，進到煙囪以前，煙道氣必須再加熱到80左右（圖3）。最常見的再加熱器是以蓄熱氣體為熱媒的氣體加熱器（GGH）。其工作原理是利用經(jīng)過脫硫的冷煙氣吸收進進系統(tǒng)的沒有經(jīng)過脫硫的原始煙氣的熱量使自身溫度上升到國家規(guī)定的80，同時原始煙氣由于放熱其溫度降低到100以下，這樣在原始煙氣進進吸收塔系統(tǒng)后其煙氣溫度的波動就相對減小，對于系統(tǒng)的穩(wěn)定性有一定的作用。2）、吸收塔系統(tǒng)美國DUCON公司專利的文丘里吸收塔，其與常規(guī)空塔噴淋系統(tǒng)相比最大的區(qū)別就在于其在漿液噴淋層與吸收塔煙氣進口之間增加了兩層文丘里層，其作用是通過制造湍流加強氣液傳質(zhì)效果。（1）吸收塔分為以下3個區(qū)域：吸收區(qū)對于DUCON公司專利的文丘里吸收塔，其吸收區(qū)由兩部分組成。除了常規(guī)的噴淋層以外，還有一個由兩層文丘里棒組成的文丘里棒層。其結(jié)構(gòu)比較簡單，直接作用是減小了吸收塔內(nèi)煙氣的流通面積，進步了煙氣通過該區(qū)域時的流速，在噴淋漿液著落經(jīng)過文丘里區(qū)域時，由于煙氣流速較高，在該區(qū)域形成一個氣液相持段并造成強烈的氣液湍流接觸，進一步促進煙氣中酸性組分向循環(huán)漿液的傳質(zhì)，同時使?jié){液中溶解的SO2等酸性組分部分發(fā)生化學反應轉(zhuǎn)化為亞硫酸鹽，減少溶解在漿液中的氣態(tài)SO2等酸性組分的濃度，進步煙氣中的SO2等酸性組分向漿液擴散的傳質(zhì)推動力。每臺吸收塔設有3臺循環(huán)泵，分別為3層噴淋層提供霧化漿液，煙氣進進吸收塔后，與吸收塔噴淋漿液逆流接觸，其中的SO2等酸性組分與噴淋漿液充分接觸，并被其吸收溶解進進漿液，然后隨漿液進進氧化漿液池進行進一步的化學反應轉(zhuǎn)化為CaSO3和CaSO4，從而達到脫硫的目的。循環(huán)漿液池煙氣進進吸收塔后，與噴淋漿液逆流接觸，其中的酸性組分溶解進進噴淋漿液，并隨噴淋漿液一起進進氧化漿液池，在其中發(fā)生復雜的物理、化學變化，終極轉(zhuǎn)化為石膏晶體。關(guān)于石膏的結(jié)晶，通常采用強制氧化的方法，即采用常規(guī)吸收塔的曝氣管鼓泡系統(tǒng)或采用德國EKATO公司的Winjet系統(tǒng)。兩種技術(shù)各有優(yōu)缺點：曝氣管鼓泡系統(tǒng)由于采用針對整個吸收塔底部均勻展設，所以具有氧化空氣從吸收塔底部平行向上擴散、分布均勻等特點，其缺點就是系統(tǒng)太過復雜，檢驗、維護不方便；Winjet系統(tǒng)則是將氧化空氣送到側(cè)進式攪拌器前方，依靠側(cè)進式攪拌器的旋轉(zhuǎn)作用將其擊碎成小氣泡并隨池內(nèi)漿液流向在漿液池中彌散，具有系統(tǒng)簡單、維護檢驗方便等優(yōu)點。循環(huán)漿液池的用途包括：將亞硫酸鹽氧化成硫酸鹽溶解新石灰石在石膏形成時使硫酸與溶解的石灰石發(fā)生反應，天生石膏晶體。除霧區(qū)由于煙氣經(jīng)過吸收區(qū)時與噴淋漿液充分接觸，煙氣達到飽和濕度，同時煙氣中攜帶有大量液滴，為避免這些液滴進進后級系統(tǒng)造成堵塞以及腐蝕后級相關(guān)設備，在吸收塔上部，煙氣直接流經(jīng)兩個水平安裝的除霧器以使水滴含量減至最少。（2）在吸收塔系統(tǒng)工作時發(fā)生的物理、化學變化如下：SO2, SO3和HCl的吸收煙氣中的SO2和SO3等酸性組分溶解在漿液中：SO2+ H2OHSO3-+ H+SO3+ H2OH2SO4H2SO3和H2SO4要分別快速中和，以保持SO2和SO3的有效吸收。酸性組分溶解進進漿液后，隨漿液一起進進循環(huán)漿液池，在循環(huán)漿液池中與漿液中的石灰石（CaCO3）發(fā)生如下化學反應：CaCO3+ 2H+ HSO3-Ca2+ HSO3-+ CO2-+ H2OCaCO3+ H2SO4CaSO4+ CO2-+ H2OCaCO3+ 2HClCaCl2+ CO2-+ H2O上述反應均為在漿液循環(huán)池中完成的離子反應。（3）氧化作用將亞硫酸鹽氧化成硫酸鹽時需要向循環(huán)漿液池中吹進空氣：氧化作用：2Ca2+ 2HSO3-+ O22CaSO4+ 2H+氧化作用之后，則天生石膏晶體：結(jié)晶：CaSO4+ 2H2OCaSO4x 2H2O結(jié)晶過程主要在循環(huán)漿液池中發(fā)生。整個脫硫系統(tǒng)最核心的就是對系統(tǒng)PH值的控制，PH值的測定點設在石膏排出管道回流到吸收塔的回流管路上，采用一用一備的冗余配置，能較好地反應循環(huán)漿液池中的pH值，系統(tǒng)設定的PH值控制在5.5左右。PH值的調(diào)節(jié)由新鮮補加到吸收塔中的石灰石漿液來實現(xiàn)，石灰石漿液的加量由調(diào)節(jié)閥及相應的流量計協(xié)調(diào)調(diào)節(jié)實現(xiàn)。3）、石膏脫水系統(tǒng)石灰石漿液吸收煙氣中SO2的等酸性組分后轉(zhuǎn)化為亞硫酸鹽和石膏等固體物質(zhì)，為維持系統(tǒng)物料平衡，需要將石膏通過石膏排出泵排出系統(tǒng)。石膏通過石膏排出泵排出系統(tǒng)后直接進進石膏漿液旋流站，通過石膏漿液旋流站將石膏漿液分級。其中溢流部分全部進進回用水箱；潛流部分（45%左右含固）分兩路，在系統(tǒng)穩(wěn)定運行時經(jīng)過石膏漿液箱進進后級處理系統(tǒng)；在系統(tǒng)測得排出石膏密度不在設定范圍內(nèi)時則回流進進吸收塔循環(huán)利用。4）、石灰石制漿系統(tǒng)濕法脫硫采用石灰石作為吸收劑，可以采用石灰石粉廠的已經(jīng)磨碎成325目的石灰石粉作為吸收劑，也可以采用塊狀石灰石作為吸收劑。假如采用石灰石粉作為吸收劑，則石灰石粉由槽罐車運輸?shù)浆F(xiàn)場，并通過汽車泵送進料倉儲存。為防止石灰石粉在料倉中發(fā)生板結(jié)或出現(xiàn)下料不暢的情況，在料倉底部設置氣化板，在系統(tǒng)較長時間不投運時手動開啟對料倉底部進行吹掃以保證出料通暢，石灰石粉通過小料口的電動抽板閥、星型給料機（帶變頻電機）出料到石灰石漿液箱，制成合格的石灰石漿液。假如采用塊狀石灰石作為吸收劑，則需要單獨建設一套石灰石磨碎、制漿系統(tǒng)，具體流程為塊狀石灰石進廠后先利用顎式破碎機破碎成1mm左右的石灰石粉，然后采用電磁除鐵器往除其中的金屬物質(zhì)后送到石灰石粉倉。石灰石粉倉中的石灰石粉利用下料裝置將石灰石粉送到濕式球磨機中進行制漿，制得的漿液濃度較高（40%左右），而且細度也不是100%合格，所以需要將其送進石灰石漿液旋流站進行分離，分離后合格的石灰石漿液（旋流站溢流部分）送進石灰石漿液箱作為吸收劑，分歧格的部分（旋流站底流部分）送回到球磨機重新制漿。第二部分、博奇公司技術(shù)介紹（荏原制作所技術(shù)）荏原制作所荏原作為泵廠創(chuàng)業(yè)于1912年，其后不僅發(fā)展了各種風水力機械，還進進了制冷機，水處理裝置，廢氣處理裝置，焚燒爐等領(lǐng)域，已發(fā)展成為產(chǎn)業(yè)機械行業(yè)的頂尖企業(yè)。在靈活運用長期積累的硬件技術(shù)及凈化，燃燒，熱回收等工藝技術(shù)開展綜合性的環(huán)境工程事業(yè)的同時，荏原還著手制造具有巨大發(fā)展?jié)摿Φ陌雽w制造裝置用的機械設備。在廢氣處理方面荏原制作所持有電子束脫硫技術(shù)的同時，從千代田公司引進了CT-121濕式石灰石膏脫硫技術(shù)，并在中國范圍內(nèi)持有獨占性的技術(shù)實施權(quán)。工藝發(fā)展過程及工藝特長現(xiàn)在，荏原以早日實現(xiàn)循環(huán)共生型社會為目標，根據(jù)零排放，即通過控制資源的消耗，將廢棄物減少到最少限度，使地球環(huán)境的負荷盡量減少，大力進行技術(shù)開發(fā)，并為其事業(yè)全力以赴。日本第一流的工藝技術(shù)和建設廠商千代田化工建設株式會社是日本第一批成功地研制從排煙中有效脫除二氧化硫技術(shù)并使該技術(shù)貿(mào)易化的企業(yè)之一。開發(fā)和運行了很多CT-121（CHIYODA THOROUGHBRED 121）的排煙脫硫工藝裝置。這項先進的技術(shù)將二氧化硫的吸收，氧化，中和，結(jié)晶以及除塵除塵等幾個必不可少的工藝過程合到一個單獨的氣相-液相-固相反應器中進行，這個反應器就叫做鼓泡式反應器（JBR）。這種脫硫工藝在七尾電廠（500MW，700MW），神戶制鋼所（700MW），東北電力（1000MW），關(guān)西電力舞鶴（900MW）等裝置中成功地安裝運行并得到了用戶的好評。荏原制作所作為千代田的受讓方已有在中國的獨占性的經(jīng)營權(quán)和實施權(quán)。來自鍋爐引風機的煙氣,經(jīng)增壓風機增壓后進進煙氣煙氣加熱器。在煙氣煙氣加熱器中,煙氣(未經(jīng)處理)與來自吸收塔的潔凈的煙氣進行熱交換后被冷卻。被冷卻的煙氣引進到煙道的煙氣冷卻區(qū)域。在煙氣冷卻區(qū)域中,噴進補給水和吸收液,使得煙氣被冷卻到飽和狀態(tài)。來自煙道冷卻區(qū)域的煙氣進進由上層板和下層板形成的封閉的吸收塔進口艙。裝在進口艙下層板的噴射管將煙氣導進吸收塔鼓跑區(qū)(泡沫區(qū))的石灰漿液面以下的區(qū)域。在鼓跑區(qū)域發(fā)生所有反應: (a) SO2的吸收; (b)亞硫酸鹽發(fā)生氧化反應天生硫酸鹽; (c)硫酸鹽發(fā)生中和反應天生石膏; (d)石膏結(jié)晶并析出。發(fā)生上述一系列反應后,干凈的煙氣通過上升管并通過進口艙上方的出口艙排出。石膏漿排出泵將含有10到20%固體的石膏漿,從吸收塔排出到石膏脫水機。脫水后的石膏可以在生產(chǎn)石膏板以及生產(chǎn)水泥和土壤改良等方面充分利用。1.單系統(tǒng)優(yōu)點：系統(tǒng)簡單和布局緊湊。比多系統(tǒng)本錢低。2.系統(tǒng)組成推薦單系統(tǒng)由：增壓風機:軸流式風機: 1臺氣氣換熱器：回轉(zhuǎn)再生型: 1臺吸收塔：方形JBR :1臺我們/賣方有經(jīng)驗提供與上述同樣容量/尺寸的主要設備.3脫硫噴射鼓泡塔JBR的特點：JBR低面積的外形可以是任意的，一般有圓形的或方形的。圓形：強度設計輕易；重量小。方形：由于配件預先制造，減少現(xiàn)場安裝工作和時間；占地面積小，適合大型機組。擴大JBR的尺寸由于JBR內(nèi)煙氣分配均勻,JBR可以隨意放大。(噴淋塔中的煙氣不均勻現(xiàn)象使擴大尺寸困難)。噴霧塔與鼓泡塔(JBR)的比較噴霧塔鼓泡法(JBR)裝置構(gòu)成有風機和多臺循環(huán)泵只有大型機器風機脫硫性能大量的漿液循環(huán)，需要3秒中的氣液接觸0.5秒中的液體鼓泡完成高效率的脫硫運行穩(wěn)性為了液體分散，出現(xiàn)很多的偏流現(xiàn)象由于液體中均勻分散，沒有偏流現(xiàn)象氧化性能在空氣中液滴態(tài)不完全氧化液體形成連續(xù)層，可完全反應污垢由于不完全反應，有可能形成污垢因瞬間完全反應，不產(chǎn)生污垢除塵除塵性能1m粉塵的捕集効率40%高効率的接觸、1m粉塵的捕集効率90%石膏粒徑因循環(huán)產(chǎn)生破碎，粒徑均勻30m均勻粒徑70m以上、脫水性良好排水特性有副反應形成的COD等副天生物完全的瞬間反應沒有副天生物4系統(tǒng)特點機械結(jié)構(gòu)簡單沒有漿液循環(huán)泵設備數(shù)目少可靠/簡便運行無結(jié)垢可能性系統(tǒng)反應迅速系統(tǒng)性能高高SO2往除效率高除塵率治理運行本錢低投資少電耗少污染最低排水少COD低第三部分、清華同方(奧地利AEE)一、SCR脫硫技術(shù)的介紹與歷史SCR是SelectiveCatalyticReduction的簡寫氮氧化物(NOx)是在煤燃燒過程中形成的存在于從電廠排放的氣體中氨被噴進到煙氣中與NOx完全混合美國的Englehard Corporation公司于1957年申請最早的SCR噴氨法脫硝專利。最初使用的催化劑為鉑類催化劑，其效果并不令人滿足，由于在其催化活性溫度內(nèi)，會天生大量硝酸氨鹽。日本于1970年代最早成功開發(fā)出具有高活性、實用的SCR貿(mào)易催化劑-鈦基五氧化二釩催化劑。二、傳統(tǒng)低氮氧化物排放技術(shù)一般使用低氮氧化物燃燒器火上風燃盡技術(shù)。其脫硝率一般低于50。燃料再燃技術(shù)(Fuel Reburning)-利用燃料再燃，可以有效控制NOx的排放。但可操縱性上存在一定的題目(脫硝穩(wěn)定性和可操縱性)。其它傳統(tǒng)措施（濕法吸收），都存在著一定題目。脫硝效率方面(無法達到較高的脫硝率)操縱穩(wěn)定性方面(無法實現(xiàn)穩(wěn)定的操縱)適應性方面(無法適應不同的工程實際情況)三、SNCR和NH3-SCR的比較項目SNCRNH3-SCR基本原理氨氣(或尿素)與NO在高溫下（無催化劑）反應天生N2使用氨氣的選擇性催化脫除NO工作溫度區(qū)間8501050300450 NOx脫除效率40708095需要的空間高低初始投資用度低高（是SNCR的兩倍）氨氣的消耗高低四、SCR的優(yōu)點SCR是唯一證實能達到未來對大型燃煤電廠排放要求NOx減少效率的技術(shù)（5年一變？）在上世紀80年代來在全世界都證實SCR可以安全可靠地運行僅在德國從80年代中到1996年已超過33000MW的機組按裝了脫硝裝置美國到2002年共有157套在運行,已超過1億kW五、SCR的要點與題目1、SCR催化劑的定期更換由于SCR催化劑的工作條件比較惡劣，所以存在著中毒失效題目，必須定期更換。更換時間據(jù)具體情況而定，一般一到五年。催化劑性能下降，其原因有：（1）微孔體積減少；（2）由于固體沉積物使微孔堵塞；（3）由于堿性化合物（特別是鉀或重金屬）引起中毒；（4）SO3中毒；（5）飛灰腐蝕。氨泄漏(Ammonia Slip)題目從SCR反應器內(nèi)排出的未反應完全的氨導致了所謂的“氨泄漏”題目。氨泄漏必須小于5ppm，最好低于2-3ppm，以減少硫酸氨和硫酸氫氨的天生。其中，硫酸氫氨可以導致下游設備的阻塞和腐蝕。對于高硫煤，這一題目尤為突出。2、SCR催化劑的定期更換由于SCR催化劑的工作條件比較惡劣，所以存在著中毒失效題目，必須定期更換。更換時間據(jù)具體情況而定，一般一到五年。催化劑性能下降，其原因有：（1）微孔體積減少；（2）由于固體沉積物使微孔堵塞；（3）由于堿性化合物（特別是鉀或重金屬）引起中毒；（4）SO3中毒；（5）飛灰腐蝕。3、氨泄漏(Ammonia Slip)題目從SCR反應器內(nèi)排出的未反應完全的氨導致了所謂的“氨泄漏”題目。氨泄漏必須小于5ppm，最好低于2-3ppm，以減少硫酸氨和硫酸氫氨的天生。其中，硫酸氫氨可以導致下游設備的阻塞和腐蝕。對于高硫煤，這一題目尤為突出。4、SCR反應的反應溫度(Operating Temperature)催化劑本錢大概占總SCR投資本錢15-20%，因此在給定空速的情況下，則需要盡量進步SCR反應器內(nèi)的煙氣溫度以進步催化劑的利用效率。同時，也必須留意二氧化硫被氧化成三氧化硫，而這個氧化反應對溫度敏感性超過了SCR反應。對于常見的鈦基氧化釩商用SCR催化劑，其最佳操縱溫度為340-400oC5、SCR反應器的布置方式(Reactor Placement)SCR系統(tǒng)通常有三種布置方式。(1) 位于空氣預熱器和靜電除塵器之前。referred to as hot side, high dust(2)位于空氣預熱器之前和靜電除塵器之后hot side, low dust(3)位于空氣預熱器和靜電除塵器之后cold side, low dust.通常第一和第二種布置方式較為常見。而第三種方式需要對煙氣進行再加熱，這會導致熱效率的下降。Greenfield SCR工程的經(jīng)濟性分析說明：催化劑的價格約為11.7萬元/立方米（目前4.5萬元/立方米）對于一個1000MWe電站, 在設計空速下，催化劑初始安裝總本錢約為1億元人民幣。 (100萬元/萬千瓦)催化劑壽命為16000hr,相當于天天24小時工作的情況下可以工作3年左右對煙氣脫硝SCR法應用需解決的題目重點不斷改善SCR反應器的反應條件，嚴格控制NH3的濃度，減少泄漏，以避免二次污染。完善SCR催化劑的性能。由于很多SCR催化劑本身都有毒性，同時制造本錢較高，阻礙了大規(guī)模的產(chǎn)業(yè)應用。因此應不斷進步SCR催化劑的效率及擴大其工作溫度范圍，以降低本錢及延長使用壽命。尋找可以在中低溫工況下具有高SCR活性的催化劑。SCR法的綜合性能評價SCR系統(tǒng)的引進會使發(fā)電效率約降低0.9%，單位發(fā)電量CO2排放增加了1.68%環(huán)境指標上NOx排放減少約99%。SCR法采用不同的配置的催化劑壽命和本錢不同，帶來的附加本錢也會有所不同。SCR法可以控制90%的NOx排放。在目前所有可行燃煤電站脫硝技術(shù)中，SCR法是唯一可以使NOx排放低于50mg/Nm3的技術(shù)。常規(guī)的氮氧化物控制方法的優(yōu)點是本錢低，改造簡便，但題目在于其無法達到嚴格的氮氧化物排放標準。而當前能夠達到嚴格氮氧化物排放標準而可行的技術(shù)還是SCR方法。SCR技術(shù)的本錢考慮。目前國內(nèi)貿(mào)易SCR催化劑還不能生產(chǎn)，假如使用SCR技術(shù)脫硝，則只能大規(guī)模從國外進口，這對于國內(nèi)的能源行業(yè)而言，本錢過高。國內(nèi)需要一個良好的催化劑評價臺架國內(nèi)需要一個很好的活動與混合模擬系統(tǒng)（冷態(tài)模化與計算機?；谒牟糠稚綎|三融一、三種技術(shù)來源濕法脫硫：A）引進德國魯奇比曉夫公司的濕法脫硫技術(shù)，并簽訂了技術(shù)轉(zhuǎn)讓合同，完成了技術(shù)培訓。B）引起日本川崎重工濕法脫硫技術(shù)，并建立了技術(shù)轉(zhuǎn)讓的長期合作關(guān)系。干法脫硫：引進并消化吸收了德國魯奇比曉夫公司CFB煙氣循環(huán)床脫硫技術(shù)。海水脫硫：引進并消化吸收了德國魯齊比曉夫公司的海水脫硫技術(shù)。二、濕法脫硫特點：主要特點：脫硫效率高，在Ca/S比約為1.05時，脫硫效率可達95%以上；吸收劑可用CaCO3或Ca(OH)2,利用率高；設備運轉(zhuǎn)率高（可達90%以上），系統(tǒng)運行穩(wěn)定可靠；吸收劑資源廣泛，價格低廉；適用于大、中、小各類鍋爐，煙氣處理范圍大，單塔配套機組容量可達1000MW；副產(chǎn)品為石膏，綜合再利用范圍廣；技術(shù)成熟，可靠，運行穩(wěn)定。投資較大，設備較多，運行用度較高。經(jīng)濟指標：脫硫效率：90-99%Ca/S：1.02-1.05電耗：1.0-1.5%可 用 率：95-98%出口煙溫：80水霧含量：100mg/Nm3LLB公司濕法脫硫工藝的主要特點：1、噴淋系統(tǒng)設計獨特：采用節(jié)能的低壓噴淋系統(tǒng)，通過軸向錯位緊湊布置，有效利用吸收塔的空間，在充分滿足脫硫效率的同時，塔身變小，節(jié)省投資。2、漿液池分離技術(shù)：單塔內(nèi)完成酸性氣體吸收和亞硫酸鈣的氧化，上部有利于SO2吸收，下部有利于石膏的結(jié)晶。3、脈沖懸浮技術(shù)：塔底采用脈沖懸浮攪拌，解決了常規(guī)機械攪拌存在的腐蝕與氣蝕題目，且攪拌系統(tǒng)耗電量少。4、除霧器體積?。翰捎昧藛螌踊蚨鄬游菁剐尾贾?，結(jié)構(gòu)緊湊，效率高，同時也節(jié)省了空間，投資省。三、濕法脫硫主要考慮的題目：1.為達到煙氣在吸收塔內(nèi)均勻分布的目的，采用計算機模擬和流場計算，通過煙氣進進吸收塔的煙道外形、進口外形、進口角度以及在進口設置擋板等方式使煙氣在吸收塔中活動均勻。2.噴淋層噴嘴的布置采用計算機模擬計算，使噴嘴噴出的漿液在吸收塔中均勻分布，以使噴嘴達到最好的使用效果，另外，通過計算機模擬和流場計算，可以達到通過優(yōu)化噴嘴的布置以改善煙氣在吸收塔中的活動狀況，使煙氣均勻分布。3.采用較高的吸收塔內(nèi)煙氣流速，一般采用4m/s的煙氣流速，以進步脫硫效率，減小吸收塔的體積，降低造價。4.在脫硫系統(tǒng)中大量采用玻璃鋼和碳鋼襯橡膠作為管道材料，如吸收塔噴淋層，吸收塔噴淋管道，塔內(nèi)氧化空氣分布管道，石灰石漿液管道，石膏漿液管道等。玻璃鋼的應用使得管道安裝工作量大幅降低，有利于保證工期；而碳鋼襯橡膠的應用降低了工程造價影響脫硫效率的因素：Ca/S比；液/氣比的選取；pH值；塔內(nèi)煙氣流速；腐蝕、結(jié)垢題目與材料選擇；廢物處理；煙氣再熱器的選??；漿液濃度；石灰石的品質(zhì)Ca/S和漿液濃度：通過影響pH和L/G影響脫硫效率，Ca/s取決于脫硫效率的要求以及石灰石的活性，一般為1.02-1.05；液氣比：主要取決于脫硫效率和漿液濃度，一般為8-12；值：選擇一個合適的pH范圍非常重要，漿液的pH對SO2吸收的影響非常大：pH小于7時，pH越高，吸收效率越高；漿液的pH對石灰石的利用率有很大的影響：pH越低，利用率越高；漿液的pH對石膏的天生有影響。一般吸收塔底部反應漿液池的pH值為5.2-5.8；L/G：L/G越大，脫硫效率越高，但是L/G到12以后，對脫硫率進步很少，噴嘴密度過大，阻力過大，一般每層L/G 3.5左右最合適；吸收劑的品質(zhì)：吸收劑的純度和活性越高，脫硫效率越高；塔內(nèi)煙氣流速：要綜合考慮運行用度和本錢確定。煙氣流速越高，吸收塔越小，本錢越低；煙氣流速越高，阻力越大，風機電耗越大，運行用度高。煙氣流速越高，塔內(nèi)傳質(zhì)傳熱效果越好，脫硫效率越高。一般為3.5-4m/s防腐及材料：洗滌系統(tǒng)內(nèi)部固、液、汽體互相攙雜，臨界溫度起伏波動，化學反應交錯，在含硫量、pH、氯化物、露點腐蝕、氣速和沉積腐蝕等影響下，系統(tǒng)內(nèi)部必須采取防腐措施。材料選擇：-合金；-有機內(nèi)襯；-陶瓷等無機材料。增壓風機布置位置：A點：高溫、風機容量大、正壓泄露，運行及投資用度最大，腐蝕最稍微，布置輕易；B點：煙溫順流量較A小，有腐蝕危險；C點：低溫、流量小，用度最少，腐蝕最嚴重；D點：低溫、流量與B相當，有腐蝕危險。一般布置A點，具體布置要根據(jù)工程具體情況決定。循環(huán)流化床煙氣脫硫工藝（CFB循環(huán)流化床煙氣脫硫工藝（簡稱CFB）為德國魯齊比曉夫公司開發(fā)的一種較為先進的干法脫硫技術(shù)，同時也是世界范圍內(nèi)第一次將流化床技術(shù)應用到脫硫裝置上，78年世界上第一臺CFBFGD裝置用于煉鋁行業(yè),2002年世界上最大的干法脫硫裝置(2972000)在AES電站投運,它總結(jié)了一些干法技術(shù)的優(yōu)點，同時又做了一些改進，使其在工藝、技術(shù)上更完善，且其單塔處理煙氣量更大，保持了干法脫硫技術(shù)的世界領(lǐng)先水平。CFB是L.L.B公司經(jīng)過多年研究并具有多項專利技術(shù)的設備，已應用在德國、奧地利、波蘭、捷克、日本、法國、美國等國的40多個工程，均運行良好。脫硫效率高：一般脫硫在87.5%95%，最高可達98%，同時還可以脫硫SO3，HF，HCL及重金屬。CFB-FGD除了具有CFB優(yōu)良的傳熱、傳質(zhì)特點外，因在塔的頂部區(qū)域加裝了導流板，在塔內(nèi)加裝了紊流裝置，加上外部循環(huán)，延長了脫硫劑在塔內(nèi)的停留時間，加大了固體顆粒的碰撞、摩擦，從而進步了脫硫劑的利用率，這是其它干法脫硫無法可比的。由于脫硫劑的利用率高，它所產(chǎn)生的脫硫渣也是最少的。塔內(nèi)流速較低，約為4m/s，煙氣在塔內(nèi)的停留時間達5秒以上，使SO2與脫硫劑能得到充分的混合，進步了脫硫效率，并且，99%以上的脫硫反應均在塔內(nèi)完成。較低的塔內(nèi)流速使塔內(nèi)不會產(chǎn)生磨損，這已經(jīng)在已投運十多年的CFB-FGD塔內(nèi)部件完好而得到驗證。設備材料要求不高，整個系統(tǒng)沒有堵塞與腐蝕的題目，同時不產(chǎn)生第二次污染。塔內(nèi)優(yōu)良的混合條件，使塔內(nèi)的水分迅速蒸發(fā)，所以，脫硫塔及其它設備不會產(chǎn)生粘結(jié)和堵塞，也不會產(chǎn)生腐蝕。CFB-FGD可動部件少，易損件少（運行中即可更換），整個裝置可用率高，保證在投運第一年內(nèi)，運行小時數(shù)達8000小時以上。在煤的含硫量增加或要進步脫硫效率時，無需增加任何設備，僅增加脫硫劑就行了。系統(tǒng)簡單可靠：系統(tǒng)只有三個基本的控制回路,設備相對濕法來說比較少、檢驗，維護量小。無需另設煙氣旁路，當FGD停運時，脫硫塔直接作為煙氣旁路使用，操縱簡便，又減少了初投資。已用于大型電站，300MW機組，單塔處理能力可達150萬m3/h。負荷適用范圍較廣，可在30%-110%內(nèi)變動，在很低的負荷下（30%額定負荷以下）可正常運行，適合我國負荷多變的要求。布置方便，初投資省，可以立體布置，節(jié)省脫硫場地,特別適用于老廠及城市電廠改造及場地布置比較緊張的電廠。脫硫塔阻力為15002000Pa。主要設備特點：1、處理大煙氣量的脫硫塔：實際運用單塔處理煙氣量達95萬N m3/h，運用循環(huán)流化床原理，和塔的特殊形體設計，能使塔內(nèi)煙氣、吸收劑、水、循環(huán)物料的氣流場、溫度場、濕度場分布非常均勻，不僅避免了塔的腐蝕，而且使99%以上的脫硫反應在塔內(nèi)完成；2、石灰干消化系統(tǒng)：同樣運用循環(huán)流化床原理，制取的消石灰細度很高，比表面積大（約為20m2/g）。比一般方法制取的消石灰或外購的消石灰品質(zhì)好。是我公司干法脫硫的一個重要的專利技術(shù)。3、除塵器：高粉塵濃度的靜電除塵器，使用魯齊比曉夫公司的專利技術(shù)，除塵效率達99.975%以上。主要要考慮的題目：CFB脫硫工藝選用時需要重點考慮的幾個題目：脫硫劑來源，CaO或Ca(OH)2；脫硫劑需求量大，Ca/S一般在1.3以上；煤中含硫量受到限制；建設及調(diào)試期間對鍋爐的影響第五部分福建龍凈1吸收區(qū)高度的計算方法和高度設計原則吸收區(qū)高度目前定義為吸收塔最高液面至最頂層噴淋層間的間隔；高度設計遵循下述原則：（1）吸收塔最高液面間隔吸收塔進口段最低點保持1.5m以防止吸收塔內(nèi)液體的倒灌；（2）最低層噴淋層間隔吸收塔進口段最高處保持一定間隔以滿足氣體在塔內(nèi)均布和停留時間的要求；（3）吸收塔噴淋層間間距2m保證噴淋漿液分布最優(yōu)。2.2.2吸收塔的尺寸吸收塔的尺寸設計遵循下述原則：（1）吸收塔的直徑（D）由塔內(nèi)煙氣量決定，保證吸收塔內(nèi)氣體流速不大于4m/s；（2）吸收塔的高度由反應池高度（H1）、吸收區(qū)高度（H2）、除霧器空間高度（H3）以及頂部錐頂高度（H4）組成；其中反應池的體積需滿足循環(huán)漿液停留時間要求，除霧器空間高度應滿足除霧器前后的空間要求。2 pH值和液氣比的確定吸收塔內(nèi)漿液的pH設計值均勻為5.5左右。由于采用了LEE特有的池分離器技術(shù)，因此反應池上部的氧化區(qū)pH值為較低的4.5-5，而下部的結(jié)晶區(qū)pH值為較高的6-6.5左右，這樣的pH分布有利于上部CaSO3的氧化以及下部CaSO4的結(jié)晶過程。液氣比中吸收塔內(nèi)循環(huán)漿液量（即“液”的值）根據(jù)進口SO2濃度、脫硫效率、反應池pH值和吸收塔塔徑等因素綜合決定，可通過計算程序完成。3石灰石化學當量比的確定為了使吸收反應順利進行，石灰石化學當量比應略大于1，同時石灰石化學當量比同石灰石的組份和活性均有關(guān)。石灰石中CaCO3含量越高，當量比相對越低。當石灰石組份一致的時候，假如活性較低，則為了促使反應的進行，維持漿液pH值等要求，石灰石化學當量比會略為偏高；假如活性較高，則相應當量比會略低。綜合考慮各種因素，化學當量比一般為1.03左右。 4漿液濃度的確定為了保證吸收劑的停留時間和石膏結(jié)晶所需的停留時間，液中固體濃度在80g/l-180g/l為宜，一般定為120g/l。5氧化空氣流量的確定氧化對于吸收塔的安全連續(xù)運行非常重要，假如天生的CaSO3不能充分氧化，不僅后續(xù)脫水系統(tǒng)連續(xù)運行得不到保障，吸收塔也會由于CaSO3的高度結(jié)垢傾向而不能安全連續(xù)運行。根據(jù)進口SO2濃度以及脫硫效率可以確定理論上所需的氧化空氣流量。由于氧化空氣不能完全利用，存在一定的利用系數(shù)，因此需考慮一定過量值。同時原煙氣中的氧氣也可以參與吸收反應造成自然氧化，該部分因素在設計中也需考慮在內(nèi)。由于實際運行中氧化空氣鼓進量不可調(diào)節(jié)，因此設計中需按照煙氣量最大、SO2負荷最高的情況下確定。6煙氣流速的確定根據(jù)國內(nèi)外多年的運行經(jīng)驗，吸收塔內(nèi)煙氣的流速應控制在不大于4m/s為宜。由于設計工況下煙氣量為確定值，因此吸收塔直徑?jīng)Q定了塔內(nèi)煙氣流速的大小。當煙氣流速過低時，吸收塔直徑過大，同時低流速時傳熱傳質(zhì)效果不佳，除霧器中液滴“逃逸”現(xiàn)象比較明顯。流速較高時，固然可以降低塔徑，節(jié)省材料，有利于傳熱和傳質(zhì)的進行，但塔內(nèi)停留時間過短，同樣不利于吸收反應的進行，而且液滴“夾帶”現(xiàn)象嚴重，不利于除霧器的安全運行7耐高溫順防腐材質(zhì)的選擇（1）吸收塔進口煙道采用全合金或合金貼襯制作，耐高溫順腐蝕性能優(yōu)異；當進口煙溫超過最高設計煙溫時，脫硫裝置旁路運行，吸收塔進口煙道可以設置緊急噴淋裝置短時間內(nèi)防止吸收塔內(nèi)部件受到損害。（2）塔體采用碳鋼制作，塔內(nèi)噴淋區(qū)和塔底及塔底向上2m區(qū)域為24mm橡膠襯,其它位置為14mm橡膠襯。（3）塔內(nèi)池分離器管道采用外襯橡膠的鋼管，氧化空氣分配管采用合金鋼制作。（4）塔內(nèi)脈沖懸浮管路采用FRP或合金鋼制作，脈沖懸浮噴嘴采用合金材料制作。（5）塔內(nèi)噴淋層采用FRP或橡膠內(nèi)外襯碳鋼制作，噴嘴采用SiC材質(zhì)；（6）除霧器采用聚丙烯（PP）材料制作，防腐性能良好。8預防結(jié)垢和堵塞的措施(1)氧化空氣噴嘴避免結(jié)垢和堵塞的措施：a.氧化空氣進進吸收塔之前，通過向管道內(nèi)噴水飽和降溫，使得進進吸收塔的氧化空氣溫度和吸收塔漿液溫度接近，這就防止了由于氧化空氣溫度過高而使得氧化空氣噴嘴四周的漿液迅速蒸發(fā)造成的結(jié)垢題目；b.塔內(nèi)氧化空氣噴嘴朝向下鼓進氧化空氣，防止?jié){液固體在噴嘴上的沉積和結(jié)垢；c.噴嘴處流速較高，通過大流速對噴嘴產(chǎn)生一定的沖洗作用，防止結(jié)垢。d.吸收塔內(nèi)布置充分的氧化空氣噴嘴，氧化空氣管路在吸收塔橫截面上均勻布置，氧化效果理想，漿液中CaSO3含量很少，也可以有效避免結(jié)垢的題目。(2)設計中煙氣從吸收塔頂部軸向引出，由于吸收塔上部煙氣無需轉(zhuǎn)向，因此吸收塔上部橫截面上煙氣分布均勻。均勻分布的煙氣對除霧器的除霧效率非常有利，因此不會發(fā)生由于分布不均勻而造成除霧效果不均勻所產(chǎn)生結(jié)垢題目，這樣除了一般性的沖洗外，除霧器的運行效果將更為理想。（3）設計中采用了LEE專利技術(shù)池分離器。通過采用池分離器將吸收塔反應池分成上下兩部分，分別作為氧化區(qū)和結(jié)晶區(qū)。上部分氧化區(qū)pH值較低，利于CaSO3的充分氧化，漿液中CaSO3含量極少，這可以減少吸收塔漿液結(jié)垢的傾向，利于塔內(nèi)部件如除霧器、池分離器等的長期高效、安全運行。（4）池分離器處由于有漿液不斷從上部向下活動，同時有氧化空氣鼓進形成的湍動效應，上述因素也可以有效防止在池分離器上這個吸收塔下部主要的內(nèi)部件上的結(jié)垢題目。9煙氣短路的預防（1)吸收塔內(nèi)空塔段較長，煙氣進進吸收塔后有充足的時間和間隔保證其均勻分布；防止活動間隔是非不同造成的氣體在塔橫截面上流量不一致的發(fā)生，防止“短路”；（2）吸收塔采用多層噴淋層（百萬機組建議采用4層），噴淋區(qū)各層錯開角度排列，噴淋層在徑向方向相互疊加，保證噴淋管道在橫截面上的覆蓋充分；（3）計算吸收塔內(nèi)循環(huán)漿液量時，吸收塔直徑也是考慮因素之一，終極采用的噴淋量可以保證每層噴淋層內(nèi)噴嘴數(shù)目充足，從而在個噴淋層相互疊加后，噴嘴布置的結(jié)果可以使得噴淋漿液均勻覆蓋吸收塔橫截面，防止吸收塔截面上氣體“短路”的發(fā)生；（4）吸收塔進口和出口煙道的設計需進行仔細的活動模型校核，以保證煙氣進口和出口的分布均勻，防止短路。10 FGD對煤種含硫量波動的適應性從濕法工藝特點及實際運行情況來看，濕法FGD對鍋爐燃煤煤質(zhì)的變化適應性較好。當燃煤含硫量在一定范圍內(nèi)波動時，F(xiàn)GD均可連續(xù)穩(wěn)定運行。當燃煤含硫量比設計值偏低時，維持循環(huán)量不變的情況下，脫硫效率會有所增加，石灰石漿液給進量及石膏漿液排出量可進行相應調(diào)節(jié)以滿足負荷變動的要求。假如偏低很多，則可以進一步考慮封閉一層或多層噴淋層，在保證脫硫率的同時降低能耗。當燃煤含硫量比設計值偏高時，同樣運行條件下脫