設(shè)備管理_某熱電公司鍋爐檢修前性能試驗報告

2210MW#7機組SY-PDRD-JN-012 平頂山平東熱電有限責任公司#7鍋爐A級檢修前性能試驗報告中電投河南電力有限公司技術(shù)中心二O一一年四月批準：審核：編寫: 陳玉良（ 章 ）項目名稱：平頂山平東熱電有限公司#7鍋爐A級檢修前性能試驗試驗時間：2011年4月13日項目負責：陳玉良中電投河南電力有限公司技術(shù)中心：陳玉良 郎 勇 馮 坤平頂山平東熱電有限公司：李成忠 王 恒 張士豪 戚光宇 郝文輝 王玉盤 楊青春 李麗婭 當值運行人員 等 目 錄摘 要31 試驗目的62 試驗依據(jù)63 設(shè)備概況74.試驗測點布置、主要項目測量方法及試驗儀器125 數(shù)據(jù)處理方法136 試驗結(jié)果與分析157 結(jié)論208 耗差分析20摘 要平頂山平東熱電有限公司7鍋爐為哈爾濱鍋爐廠生產(chǎn)的超高壓、自然循環(huán)、單爐膛四角切圓燃燒一次中間再熱、平衡通風、固態(tài)排渣、“P”型布置汽包鍋爐，型號為HG-670/13.7-YM型，為了獲取鍋爐在不同負荷下主要經(jīng)濟指標，了解本爐運行狀況，分析其存在的問題，并為A級檢修前評估提供依據(jù)。中電投河南公司技術(shù)中心于2011年4月13日對該爐進行性能試驗、空預器漏風率試驗。試驗得到平頂山平東熱電有限公司的大力支持，在此表示衷心的感謝！本次機組試驗負荷分別為210MW、3VWO 、170MW、130MW，對應鍋爐效率依次為87.09%、88.11%、90.71%、91.49%，修正后的鍋爐熱效率依次為87.09%、88.03%、90.62%、91.49%；機組在210MW工況時，修正后鍋爐效率比設(shè)計值93.71%降低了6.62%。機組在210MW工況時，A、B側(cè)空預器兩側(cè)漏風率分別為7.65%和19.61%，空預器平均漏風率為13.63%。機組在210MW、3VWO工況運行時，鍋爐熱效率偏低的主要原因：1、 飛灰、爐渣可燃物含量高。機組在210MW、3VWO工況時，飛灰可燃物含量分別為7.48、6.45，爐渣可燃物含量分別為17.78、12.61。2、 空預器漏風率較大，造成排煙熱損失增大。3、 由于DCS內(nèi)空預器入口氧量比實際值偏高，造成實際爐膛出口氧量偏小，使飛灰可燃物含量升高，機械不完全燃燒熱損失增大，鍋爐效率降低。4、 煤粉細度較高。210MW負荷工況下，A、B、C、D粗粉分離出口煤粉細度分別為27.6%、32%、18%、26.4%，平均煤粉細度為26.00%，比設(shè)計值20%偏高6%，造成飛灰、爐渣可燃物含量升高，機械不完全燃燒熱損失增大，鍋爐效率降低。5、 入爐煤煤質(zhì)較差。210MW負荷工況下，入爐煤收到基灰分為40.45%，比設(shè)計值29.45，偏高11，收到基低位發(fā)熱量為17.615 MJ/kg，比設(shè)計值20.62 MJ/kg偏低3.005MJ/kg，造成機械不完全燃燒熱損失升高。6、 一、二次風配風有待完善。存在問題：1、 機組在210MW負荷工況時，DCS內(nèi)A、B側(cè)空預器入口氧量分別為4.820%、5.13%，比實測值2.680%、4.43%分別偏高2.14%、0.7%。2、 各工況試驗期間，煤粉細度均超過設(shè)計值。3、 除130MW工況入爐煤煤質(zhì)較好外，其它3個工況入爐煤煤質(zhì)均劣于設(shè)計煤種和校核煤種，造成爐渣、飛灰可燃物含量升高，鍋爐效率降低。4、 空氣預熱器漏風率超過設(shè)計值。5、 130MW負荷時再熱汽溫偏低，且兩側(cè)汽溫偏差大。其中左再熱汽溫為480.59比設(shè)計值535偏低54.41。右再熱汽溫為503.66比設(shè)計值535偏低31.34，左右再熱汽溫偏差23.07，左右再熱汽溫過低。6、 高負荷運行期間，過熱器減溫水量過大，4個減溫水流量示值有的已接近或達滿量程。建議：1、 建議A級檢修期間對空預器密封間隙進行檢查，并對尾部水平煙道進行檢查，從某電廠漏風檢查情況發(fā)現(xiàn)，由于機組長時間低負荷運行，會使尾部水平煙道腐蝕嚴重，造成外部空氣漏入煙道內(nèi)。2、 建議加強粗粉分離器的定期清理工作。3、 建議對空預器入口氧量進行校驗。4、 進一步完善一、二次風配風：210MW工況時各二次風門開度見下表，從表中可見，運行人員采取上大下小的配風方式，使火焰中心下移，從而來降低飛灰可燃物含量，但因煤粉較粗，且過熱器減溫水流量過大，建議運行人員進一步加大上大下小的配風力度，如開大各角#8、9二次風門開度，使火焰中心下移，延長煤粉在爐內(nèi)的停留時間，從而降低爐膛出口溫度，降低飛灰可燃物含量，減少過熱器減溫水量，提高鍋爐效率。210MW工況時，各二次風門開度序號名稱單位#1角#2角#3角#4角1#11二次風%9810098982#10二次風%868588883#4周界風%66654#9二次風%49.6051.3450.2149.485#8二次風%68.2268.8971.1871.316#3周界風%89977#7二次風%68.9664.8766.1865.088#6二次風%9.839.807.549.559#5二次風%69.2968.9369.2368.6210#2周界風%879511#4二次風%64.9964.7764.5066.3312#3二次風%91.8891.0989.9090.8113#1周界風%888714#2二次風%63.9864.0762.8563.4315#1二次風%15.8716.3616.5116.541 試驗目的本試驗旨在獲取鍋爐在不同負荷下主要經(jīng)濟指標，了解本爐運行狀況，分析其存在的問題，并為A級檢修前評估提供依據(jù)。2 試驗依據(jù)2.1火電機組啟動驗收性能試驗導則（原電力工業(yè)部 1998年版）；2.2 GB10184-88電站鍋爐性能試驗規(guī)程；2.3 有關(guān)制造廠、設(shè)計院的技術(shù)資料。3 設(shè)備概況 鍋爐為哈爾濱鍋爐廠生產(chǎn)的超高壓、自然循環(huán)、單爐膛四角切圓燃燒一次中間再熱、平衡通風、固態(tài)排渣、“P”型布置汽包鍋爐，型號為HG-670/13.7-YM型。鍋爐爐膛截面尺寸為1238011660mm（寬深）。爐膛上部布置有分隔屏過熱器和后屏過熱器，折焰角上部布置末級過熱器。在水平煙道布置了末級再熱器。尾部豎井分為前、后兩煙道，前煙道布置低溫再熱器，后煙道布置低溫過熱器，前后煙道下部都布置有省煤器。在前后煙道下部設(shè)有煙氣擋板調(diào)溫裝置。鍋爐尾部布置回轉(zhuǎn)式空氣預熱器。燃燒器是水平濃淡燃燒器，四角布置，采用的是切圓燃燒方式，燃燒器為固定式。 制粉系統(tǒng)為雙進雙出鋼球磨煤機正壓直吹系統(tǒng)，磨煤機每一端出口對一層四只燃燒器，煤粉細度R9020。3.1 鍋爐主要設(shè)計參數(shù)項 目單 位BMCR（VWO）ECR（THA）鍋爐蒸發(fā)量t/h670621.8過熱器出口蒸汽壓力MPa.g13.713.55過熱器出口蒸汽溫度540540再熱蒸汽流量t/h550.93513.71再熱器進口/出口蒸汽壓力MPa.g2.506/2.3262.331/2.172再熱器進口/出口蒸汽溫度320.6/540314.7/540省煤器進口給水溫度255250.6鍋爐熱效率%93.6393.71鍋爐保證效率（按低位發(fā)熱量計算）92.592.6空氣預熱器出口熱一次風溫度326322空氣預熱器出口熱二次風溫度335329爐膛出口過剩空氣系數(shù)/1.21.2省煤器出口過?？諝庀禂?shù)/1.241.24省煤器出口煙氣溫度349342空氣預熱器出口煙氣修正前溫度131.3129.1空氣預熱器出口煙氣修正后溫度125.3122.8送風機入口空氣溫度20203.2 煤質(zhì)資料煤質(zhì)資料如下表：序號名 稱符號單位設(shè)計煤種校核煤種1工業(yè)分析收到基水分Mt7.398.44空氣干燥基水分Mad2.141.22收到基灰分Aar29.4534.12干燥無灰基揮發(fā)分Vdaf35.9029.97收到基低位發(fā)熱量Qnet.arkJ/kg20620184002元素分析收到基碳Car53.2047.05收到基氫Har3.223.15收到基氧Oar5.515.80收到基氮Nar0.870.95收到基硫Sar0.360.493哈氏可磨指數(shù)HGI/74664灰熔點（爐內(nèi)氣氛為弱還原性）變形溫度DS14001350軟化溫度ST14001350熔化溫度FT140013503.3 燃燒器特性數(shù)據(jù)（B-MCR工況）名稱風比（）風速（m/s）風溫（）一次風22.126.075二次風上二次風72.98.3646.5330中二次風9.35*7下二次風14.11周界風2.43*4油配風器冷卻風1.18*24.65漏風5/3.4主要輔機3.4.1磨煤機磨煤機型式：BBD4060B雙進雙出鋼球磨煤機磨煤機數(shù)量：2臺/爐磨煤機布置型式：從驅(qū)動端向非驅(qū)動端看，電機在筒體左側(cè)磨煤機銘牌出力：54t/h（HGI=50，H2O=8%，R90=18%）磨煤機主驅(qū)動電機功率：1250kW；轉(zhuǎn)速：985r/min慢傳電機功率：15kW；轉(zhuǎn)速：1470r/min磨煤機最大電耗：16.7kWh/t磨煤機最大出力：設(shè)計煤種為73.8t/h；校核煤種為68.3t/h磨煤機保證出力：設(shè)計煤種為65t/h（最佳裝球量63t）；校核煤種為60t/h（最佳裝球量63t）磨煤機出口最大一次風總流量：99630kg/h磨煤機入口最大一次風流量：95630kg/h磨煤機密封風流量：5600kg/h大齒輪密封風流量：800kg/h清掃風（同時吹掃8根管的量）：97000kg/h旁路風：023176kg/h分離器類型：雷蒙式結(jié)構(gòu)分離器布置型式：分離型布置分離器阻力：700Pa混料箱阻力：300Pa雙進雙出鋼球磨煤機電動機主電動機型號：YTM630-6鼠籠型異步電動機額定功率：1250KW額定電壓：6000V額定電流：160A功率因數(shù)cos0.85額定轉(zhuǎn)速：985r/min額定頻率：50Hz電動機旋轉(zhuǎn)方向：面對主出軸端正視電動機，逆時針旋轉(zhuǎn)每臺磨煤機電動機：主電動機、慢傳電動機各1臺。3.4.2給煤機每臺爐布置四臺上海大和衡器有限公司生產(chǎn)的型號為GM-BSC22- 26型耐壓稱重式計量給煤機。單臺給煤機設(shè)計出力為770t/h。密封風壓：高于磨煤機口900Pa密封風風量：10Nm3/min密封風溫度：常溫稱量精度：0.5%3.4.3送引風機設(shè)備規(guī)范每臺爐布置2臺上海鼓風機廠有限公司生產(chǎn)的動葉可調(diào)軸流式送風機，型號為FAF16-9-1型，風機參數(shù)如下表： 項目名稱TB工況BMCR工況BECR工況設(shè)計煤設(shè)計煤校核煤設(shè)計煤校核煤風機入口流量（m3/s）87.4777.4076.9971.8971.50風機全壓（Pa）41903644355030102920風機進風溫度（）2820202020空氣密度（kg/m3）1.171.201.201.201.20風機軸功率（kW）439316307250242風機全壓效率（%）85.8087.0987.1586.1785.75風機轉(zhuǎn)速（r/min）1470驅(qū)動電動機的規(guī)范： 型號：YKK450-4額定功率：500KW額定電壓：6000V額定電流：58A；功率因數(shù)cos：0.9額定轉(zhuǎn)速：1470r/min每臺鍋爐配置2臺成都電力機械廠生產(chǎn)的靜葉可調(diào)軸流式引風機，型號為AN22e6（13+4）,風機參數(shù)如下表： 項目名稱TB工況BMCR工況BECR工況設(shè)計煤設(shè)計煤校核煤設(shè)計煤校核煤風機入口流量（m3/s）188.34159.71161.06148.83150.10風機入口煙氣溫度（）130120120117117煙氣含濕量（g/kg）43.6543.6548.1743.6548.17煙氣露點（）78.1578.1582.4078.1582.40煙氣密度（kg/m3）0.88950.91210.90920.91860.9156 項目名稱TB工況BMCR工況BECR工況設(shè)計煤設(shè)計煤校核煤設(shè)計煤校核煤風機入口粉塵含量（mg/Nm3）/128.86165.12128.86165.12風機入口負壓（Pa）42963437344433823388風機全壓（Pa）47253780379437203738風機軸功率（kW）1016692701643645風機效率（）86.186.086.085.085.9風機轉(zhuǎn)速（r/min）980電動機的規(guī)范：型號：YKK560-6額定功率：1120kW額定電壓：6000V額定電流：134A功率因數(shù)cos：0.86額定轉(zhuǎn)速：980r/min3.4.4冷一次風機每臺爐配備2臺成都電力機械廠生產(chǎn)的離心式，單吸雙支撐冷一次風機，型號為G5-36-1420F，風機參數(shù)如下： 項目名稱TB工況BMCR工況BECR工況設(shè)計煤設(shè)計煤校核煤設(shè)計煤校核煤風機入口流量（m3/s）38.2427.5730.2027.0429.52風機全壓（Pa）13189101451168083309580風機進風溫度（）2820202020空氣密度（kg/m3）1.16191.19361.19361.19361.1936風機軸功率（kW）565.6430.8464.8394.6424.7風機全壓效率（%）85.162.672.455.265.7風機轉(zhuǎn)速（r/min）1480驅(qū)動電機的規(guī)范：型號：YKK450-4額定功率：630kW額定電壓：6000V額定電流：71.5A功率因數(shù)cos：0.897額定轉(zhuǎn)速：1480r/min4.試驗測點布置、主要項目測量方法及試驗儀器4.1 煙氣取樣及分析在空氣預熱器進、出口的左、右煙道上按網(wǎng)格法布置煙氣取樣分析測量孔座（也用于煙氣溫度測量）。在每個孔座內(nèi)按網(wǎng)格法（等截面取樣）布置取樣點抽取煙氣樣，每孔逐點抽煙氣樣進行分析，直至試驗工況結(jié)束；測試結(jié)束后取平均值。5.2 煙氣溫度測量通過上述的測量孔，在空氣預熱器進、出口的左、右煙道上按網(wǎng)格法布置煙氣取樣分析測量孔座,每點裝設(shè)一只K型熱電偶，熱電偶插入每孔10分鐘后記錄煙溫。試驗結(jié)束，分側(cè)平均值即為兩側(cè)的煙溫，此測量與煙氣分析工作同步進行。4.3 飛灰取樣及分析利用空預器出口煙道上安裝的撞擊式飛灰采樣裝置采取飛灰樣，試驗開始時安裝取樣罐，試驗結(jié)束后取樣，分析飛灰可燃物含量，作為鍋爐熱效率計算的依據(jù)。4.4 爐渣取樣及分析爐渣取樣在撈渣機出口進行。試驗期間每15分鐘采樣一次，每次取樣1.5kg，試驗結(jié)束后，進行樣品粉碎、混合、縮分，分析可燃物含量，分析化驗結(jié)果作為鍋爐熱效率計算的依據(jù)。4.5 入爐煤取樣及分析試驗期間在給煤機上方取樣，一次取樣約1.0kg，采樣間隔15分鐘，所采煤樣及時放入密封的容器內(nèi)。試驗結(jié)束后進行工業(yè)分析、發(fā)熱量測量，分析化驗結(jié)果作為鍋爐熱效率計算的依據(jù)。4.6 煤粉取樣及分析 試驗期間在投運的制粉系統(tǒng)上用煤粉取樣器進行煤粉取樣，每隔半小時取樣一次，共取樣4次，縮分后進行細度（R90）分析。4.7大氣壓力、濕度和環(huán)境溫度測量試驗開始后，在送風機入口附近，采用膜盒式大氣壓計測量大氣壓力，用熱電偶溫度計測量環(huán)境溫度，每30分鐘記錄一次，直至試驗結(jié)束，計算平均值。4.8 運行參數(shù)記錄為方便試驗數(shù)據(jù)測量及整理，需在DCS系統(tǒng)中制作試驗專用的趨勢組，試驗結(jié)束后采用刻錄光盤將數(shù)據(jù)取出。4.9試驗儀器序號名 稱數(shù)量1煙氣分析儀1臺2K型熱電偶6支 3盒式大氣壓力表1塊4煙塵采樣器2臺5 數(shù)據(jù)處理方法5.1 試驗采用反平衡法測試鍋爐效率，通過測出鍋爐各項熱損失q2、q3、q4、q5、q6，然后按公式計算鍋爐效率：（1）=100-（q2+q3+q4+q5+q6） （1）其中： （2） （3） （4） （3） （6）式中： ；Vgy-干煙氣的體積；CH4-可燃氣體中CH4的體積含量百分比；H2-可燃氣體中H2的體積含量百分比；CmHn-可燃氣體中CmHn的體積含量百分比。5.2 空預器漏風率按下式計算： 空預器漏風率L=注： O21、O22-空預器進、出口測得氧量， %。5.3 試驗數(shù)據(jù)采用算術(shù)平均值方法處理。5.4 鍋爐輸入熱量僅考慮燃煤收到基低位發(fā)熱量。5.5 灰平衡比率：afh：alz=90：10。5.6 鍋爐熱效率修正僅考慮送風溫度的變化，修正依據(jù)GB10184-88電站鍋爐性能試驗規(guī)程進行。6 試驗結(jié)果與分析該試驗于4月13日進行，試驗前機組負荷調(diào)整到試驗負荷，穩(wěn)定1小時后，開始對鍋爐進行全面熱效率測試。試驗期間鍋爐主要參數(shù)穩(wěn)定，210MW工況下空預器漏風試驗與效率試驗同時進行。210MW負荷下鍋爐熱效率試驗；210MW負荷下空預器漏風試驗；機組在3VWO工況下鍋爐熱效率試驗；170MW負荷下鍋爐熱效率試驗；130MW負荷下鍋爐熱效率試驗；6.1 主要運行參數(shù)（試驗期間平均值）項 目單位數(shù)據(jù)來源210MW3VWO170MW130MW試驗日期y-m-d2011-4-132011-4-132011-4-132011-4-13開始時間h:min10:2014:5317:1522:35結(jié)束時間h:min13:0016:0318:3023:30機組負荷MWDCS209.65207.79169.83129.72主汽流量t/hDCS613.89601.89493.96443.80主汽溫度DCS533.38535.42534.74534.10主汽壓力MPaDCS12.86412.85112.95512.428飽和壓力MPaDCS14.12013.99813.75413.064過熱器I級減溫水流量A側(cè)t/hDCS11.57413.2564.0940.361過熱器II級減溫水流量A側(cè)t/hDCS14.13115.9998.7425.185過熱器I級減溫水流量B側(cè)t/hDCS30.03329.14025.02216.146過熱器II級減溫水流量B側(cè)t/hDCS14.55515.99914.7195.289再熱器減溫水流量t/hDCS0000再熱器出口壓力MPaDCS2.2972.3031.8991.464再熱器出口溫度DCS523.22540.89519.02492.13給水壓力MPaDCS16.22616.02215.31314.488給水溫度DCS249.60249.60240.40232.00給水流量t/hDCS585.00567.34480.80435.68預熱器出口氧量（A/B）%實測4.115/7.3954.279/7.3013.848/6.4395.315/6.394送風機入口風溫DCS19.6524.4324.9119.80預熱器出口煙溫DCS119.437126.966118.676108.2556.2 煤質(zhì)及灰、渣可燃物分析試驗中所采煤樣及灰樣、渣樣化學分析見下表：項 目單位210MW3VWO170MW130MW全水分Mt%4.557.305.954.60工業(yè)分析內(nèi)水分Mad%1.601.511.461.05灰分Aar%40.4540.2838.0328.27揮發(fā)分Vdaf%36.9237.3936.8235.56固定碳FCar%發(fā)熱量Qnet,v,arMJ/kg17.61517.10017.79022.110飛灰含碳量7.486.453.905.85爐渣含碳量%17.7812.6115.5214.77煤粉細度R90%26.0024.2032.2032.40從以上煤質(zhì)分析數(shù)據(jù)可知，除130MW負荷工況時，入爐煤工業(yè)分析指標達設(shè)計煤種外，其它3個工況入爐煤工業(yè)分析指標均劣于設(shè)計煤種和校核煤種，灰分比設(shè)計煤種高，發(fā)熱量比設(shè)計煤種低，加之煤粉細度均超過設(shè)計值，飛灰、爐渣可燃物含量均較高，造成機械不完全燃燒熱損失增加，鍋爐熱效率下降。機組在210MW、3VWO工況時，飛灰可燃物含量分別為7.48、6.45，爐渣可燃物含量分別為17.78、12.61，建議加強粗粉分離器的定期清理工作。6.3 氧量及煙溫測量序號項目單位210MW3VWO170MW130MW1A側(cè)DCS空預器入口氧量%4.8205.151 4.378 4.424 2A側(cè)實測空預器入口氧量%2.680 3B側(cè)DCS空預器入口氧量%5.134.110 3.600 4.353 4B側(cè)實測空預器入口氧量%4.43 由上表可見，210MW負荷工況時，DCS內(nèi)A、B側(cè)空預器入口氧量分別為4.820%、5.13%，比實測值2.680%、4.43%分別偏高2.14%、0.7%。6.4空預器漏風測試在210MW效率測試進行的同時，對A、B側(cè)空氣預熱器進、出口煙氣同時進行取樣，分析其含氧量，所測數(shù)據(jù)見下表：項 目空預器進口氧量（%）空預器出口氧量（%）A側(cè)2.684.115B側(cè)4.437.3956.5空預器漏風率計算項目漏風率(%)漏風率平均值()A側(cè)7.6513.63B側(cè)19.61由上測試數(shù)據(jù)可知，試驗工況下空預器兩側(cè)漏風率分別為7.65%和19.61%，空預器平均漏風率為13.63%。建議A級檢修期間對空預器密封間隙進行檢查，并對尾部水平煙道進行檢查，從某電廠漏風檢查情況發(fā)現(xiàn)，由于機組長時間低負荷運行，會使尾部水平煙道腐蝕嚴重，造成外部空氣漏入煙道內(nèi)。6.6 鍋爐各項熱損失及效率計算結(jié)果序號項目單位210MW3VWO170MW130MW1電負荷 MW209.65207.79169.83129.722入爐煤收到基水分%4.557.305.954.603入爐煤收到基灰分%40.4540.2838.0328.274入爐煤干燥無灰基揮發(fā)分%36.9237.3936.8235.565入爐煤收到基低位發(fā)熱量kJ/kg176151710017790221106飛灰可燃物含量%7.486.453.905.857爐渣可燃物含量%17.7812.6115.5214.778主汽流量t/h613.89601.89493.96443.809給水流量t/h585.00567.34480.80435.6810預熱器后煙氣含氧量%5.7555.795.145.8511空預器進口煙溫312.73311.53294.29278.1212預熱器入口氧量%3.55513預熱器入口過量空氣系數(shù)1.13914預熱器后排煙溫度119.437126.966118.676108.25515送風溫度19.6524.4324.9119.8016預熱器后過剩空氣系數(shù)1.3781.3811.3241.38617排煙熱損失%5.325.484.824.7418修正后排煙溫度119.67124.12115.48108.3919修正后排煙熱損失%5.315.564.914.7420化學熱損失%0.000.000.000.0021機械熱損失%7.085.893.833.0622散熱損失%0.510.520.640.7123物理熱損失%0.000.000.000.0024試驗工況下鍋爐熱效率%87.0988.1190.7191.4925修正后的鍋爐熱效率%87.0988.0390.6291.49由上表可見，機組在210MW、3VWO、170MW、130MW電負荷工況下，實際鍋爐熱效率分別為87.09%、88.11%、90.71%、91.49%，修正后鍋爐熱效率分別為87.09%、88.03%、90.62%、91.49%。機組在210MW工況時，修正后鍋爐效率為87.09%，比設(shè)計值93.71%降低了6.62%。機組在210MW、3VWO工況時，鍋爐熱效率過低，分析其原因為：、空預器漏風率較大，造成排煙熱損失增大。、由于DCS內(nèi)空預器入口氧量比實際值偏高，造成實際爐膛出口氧量過小，使飛灰可燃物含量升高，機械不完全燃燒熱損失增大，鍋爐效率降低。、煤粉細度較高：210MW負荷工況下，A、B、C、D粗粉分離出口煤粉細度分別為27.6%、32%、18%、26.4%，平均煤粉細度為26.00%，比設(shè)計值20%偏高6%，造成飛灰、爐渣可燃物含量升高，機械不完全燃燒熱損失增大，鍋爐效率降低。、入爐煤煤質(zhì)較差。210MW負荷工況下，入爐煤收到基灰分為40.45%，比設(shè)計值29.45，偏高11，收到基低位發(fā)熱量為17.615 MJ/kg，比設(shè)計值20.62 MJ/kg偏低3.005MJ/kg，造成機械不完全燃燒熱損失升高。、一、二次風配風方式。210MW工況時各二次風門開度見下表，從表中可見，運行人員采取上大下小的配風方式，使火焰中心下移，從而來降低飛灰可燃物含量，但因煤粉較粗，且過熱器減溫水流量過大，建議運行人員進一步加大上大下小的配風力度，如開大各角#8、9二次風門開度，使火焰中心下移，延長煤粉在爐內(nèi)的停留時間，從而降低爐膛出口溫度，降低飛灰可燃物含量，減少過熱器減溫水量，提高鍋爐效率。210MW工況時，各二次風門開度序號名稱單位#1角#2角#3角#4角1#11二次風%9810098982#10二次風%868588883#4周界風%66654#9二次風%49.6051.3450.2149.485#8二次風%68.2268.8971.1871.316#3周界風%89977#7二次風%68.9664.8766.1865.088#6二次風%9.839.807.549.559#5二次風%69.2968.93